UJI TAHANAN GERAK MODEL PERAHU KATIR PALABUHANRATU
GALIH ARIEF SAKSONO
SKRIPSI
DEPARTEMEN PEMANFAATAN SUMBERDAYA PERIKANAN FAKULTAS PERIKANAN DAN ILMU KELAUTAN INSTITUT PERTANIAN BOGOR 2009
PERNYATAAN MENGENAI SKRIPSI DAN SUMBER INFORMASIDengan ini saya menyatakan bahwa skripsi dengan judul Uji Tahanan Gerak Pada Model Perahu Katir Palabuhanratu adalah karya sendiri dan belum pernah diajukan dalam bentuk apapun kepada perguruan tinggi manapun. Sumber informasi yang berasal atau dikutip dari karya yang diterbitkan maupun tidak diterbitkan dari penulis lain telah disebutkan dalam teks dan dicantumkan dalam Daftar Pustaka di bagian akhir skripsi ini.
Bogor, Agustus 2009
Galih Arief Saksono C54104077
ABSTRAKGALIH ARIEF SAKSONO. Uji Tahanan Gerak Model Perahu Katir Palabuhanratu. Dibimbing oleh BUDHI HASCARYO ISKANDAR.
Dalam pengopersiannya, kapal bergerak melalui media air karena adanya gaya dorong dari sistem penggerak kapal. Air memiliki pengaruh terhadap kapal karena akan memberikan gaya perlawanan (resistant force) dari pergerakan kapal yang disebut ship resistance. Bagian kapal yang tidak tercelup air juga akan mengalami tahanan yang berasal dari angin. Namun air memiliki pengaruh yang lebih signifikan terhadap pergerakan kapal karena tahanan dari air memiliki nilai yang lebih besar dibandingkan dari udara. Di Indonesia sebagian besar kapal perikanan dibangun secara tradisional yaitu terbuat dari kayu dan dibangun tanpa perencanaan gambar ataupun perhitungan secara matematis sehingga pembuatan kapal hanya berdasarkan pengetahuan turun-menurun. Oleh karena itu kapal-kapal tersebut belum diketahui parameter hidrostatisnya. Salah satu kapal tradisional yang banyak digunakan nelayan di Indonesia adalah perahu katir. Metode penangkapan yang besifat aktif menuntut perahu tesebut bergerak dengan kecepatan yang tinggi, namun pada umumnya nelayan tidak memperhatikan efisiensi dari pergerakan perahu dengan daya yang dihasilkan motor tempel. Efisiensi tersebut berkaitan erat dengan besarnya ship resistance yang terjadi pada perahu saat melaju. Dengan gaya dorong yang sama, semakin besar tahanan yang dimiliki kapal maka kecepatan perahu akan berkurang. Pada dasarnya tahanan gerak perahu dapat diestimasi menggunakan suatu pendekatan analisis data hirdostatis yang diolah dengan model simulasi, namun pada akhirnya percobaan secara eksperimental juga diperlukan karena memiliki tingkat keakuratan data yang lebih tinggi. Berdasarkan hal tersebut, penelitian mengenai tahanan gerak perahu katir perlu dilakukan. Namun pada kenyataannya pengujian tahanan gerak menggunakan perahu dengan ukuran yang sebenarnya sulit dilakukan. Oleh sebab itu, model ikoniksuatu model perahu berukuran kecil yang memiliki skala terhadap perahu sebenarnyadiperlukan untuk dijadikan sebagai media uji. Penelitian ini bertujuan menghitung parameter hidrostatis dan menghitung tahanan gerak model perahu katir. Penelitian ini bersifat eksperimental. Analisis data yang digunakan berupa deskriptif-numerik meliputi: analisis rasio dimensi utama, analisis parameter hidrostatis dan analisis tahanan gerak Hasil penelitian ini menunjukkan bahwa ketiga rasio dimensi utama model perahu katir ini masih berada dalam rentang rasio dimensi utama kapal berdasarkan metode pengoperasian encircling gear dan static gear. Nilai tahanan gerak model perahu berbanding lurus terhadap kecepatannya. Kata kunci: model ikonik, perahu katir Palabuhanratu, parameter hidrostatis, tahanan gerak kapal
UJI TAHANAN GERAK MODEL PERAHU KATIR PALABUHANRATU
GALIH ARIEF SAKSONO C54104077
Skripsi Sebagai salah satu syarat untuk memperoleh gelar Sarjana Perikanan pada Fakultas Perikanan dan Ilmu Kelautan
DEPARTEMEN PEMANFAATAN SUMBERDAYA PERIKANAN FAKULTAS PERIKANAN DAN ILMU KELAUTAN INSTITUT PERTANIAN BOGOR 2009
SKRIPSIJudul Nama NRP Program Studi : Uji Tahanan Gerak Model Perahu Katir Palabuhanratu : Galih Arief Saksono : C54104077 : Pemanfaatan Sumberdaya Perikanan
Disetujui: Pembimbing
Dr. Budhi Hascaryo Iskandar NIP. 196702151991031004
Diketahui: Dekan Fakultas Perikanan dan Ilmu Kelautan
Prof. Dr. Ir. Indra Jaya, M.Sc NIP.196104101986011002
Tanggal lulus : 25 Agustus 2009
KATA PENGANTARPenelitian dengan judul Uji Tahanan Gerak Model Perahu Katir Palabuhanratu ini ditujukan untuk memenuhi syarat memperoleh gelar sarjana perikanan pada Departemen Pemanfaatan Sumberdaya Perikanan, Fakultas Perikanan dan Ilmu Kelautan, Institut Pertanian Bogor. Penulis mengucapkan terima kasih yang kepada: 1) Bapak Dr. Budhi Hascaryo Iskandar selaku dosen pembimbing atas arahan dan bimbingan yang telah diberikan dalam penyusunan skripsi ini. 2) Ibu Yopi Novita, S.Pi M.Si dan Bapak Ir. Wazir Mawardi, M.Si selaku dosen penguji atas arahan dan sarannya dalam perbaikan skrispi ini. 3) Ibu Dr. Ir. Tri Wiji Nurani, M.Si dan Bapak Dr. Ir. Mohammad Imron, M.Si selaku komisi pendidikan atas arahan dan saran-sarannya. 4) Teman-teman PSP 41, khususnya saudara Resa Isroin Fauzy S.Pi, Deden Haeruman Azam, Ipan Muhammad Supanji S.Pi, M. Reza Qadarian dan Rusman Hadi dukungan dan bantuannya dalam menyelesaikan skripsi ini. 5) Keluarga tercinta (Ayah, Ibu dan Kakak) yang telah banyak membantu baik materi, motivasi serta kasih sayangnya. Demikian pengantar ini penulis sampaikan, mudah-mudahan skripsi ini dapat bermanfaat bagi kita semua.
Bogor, Agustus 2009
Galih Arief Saksono
RIWAYAT HIDUPPenulis dilahirkan di Jakarta tanggal 20 Maret 1986 dari pasangan Bapak Catur Hernanto dan Ibu Krisnawaty Bantas. Penulis merupakan anak kedua dari dua bersaudara. Tahun 1998 penulis menyelesaikan pendidikan
Sekolah Dasar di SDN 07 Pagi Pondok Labu Cilandak Jakarta. Tahun 2001 lulus dari Sekolah Lanjutan Tingkat Pertama (SLTP 85) Jakarta. Tahun 2004 penulis lulus dari Sekolah Menengah Umum Negeri (SMUN 34) Jakarta sekaligus lulus masuk IPB melalui jalur Seleksi Penerimaan Mahasiswa Baru (SPMB). Penulis diterima pada Program Studi Pemanfaatan Sumberdaya Perikanan, Fakultas Perikanan dan Ilmu Kelautan, Institut Pertanian Bogor. Selama mengikuti perkuliahan, penulis aktif pada berbagai kegiatan organisasi kampus. Organisasi yang diikuti diantaranya sebagai anggota Departemen INFOKOM HIMAFARIN periode 2005-2006. Kepala Divisi Olah Raga Departemen PMB HIMAFARIN periode 2006-2007. Dalam rangka menyelesaikan tugas akhir, penulis melakukan penelitian dan menyusun skripsi dengan judul Uji Tahanan Gerak Model Perahu Katir Palabuhanratu.
DAFTAR ISI
Halaman DAFTAR TABEL .............................................................................................. x DAFTAR GAMBAR .......................................................................................... xi DAFTAR LAMPIRAN 1 ................................................................................... xii
PENDAHULUAN 1.1 Latar Belakang ....................................................................................... 1 1.2 Tujuan .................................................................................................. 2 1.3 Manfaat .................................................................................................. 2 TINJAUAN PUSTAKA 2.1 Kapal Ikan ............................................................................................ 3 2.1.1 Desain kapal ikan ...................................................................... 5 2.1.2 Koefisien bentuk ........................................................................ 7 2.1.3 Perahu katir ................................................................................ 8 2.2 Stabilitas Kapal ..................................................................................... 8 2.3 Tahanan Gerak Kapal ............................................................................ 10 METODOLOGI 3.1 Waktu dan Tempat Penelitian 11 3.2 Alat dan Obyek Penelitian .. 11 3.3 Pengumpulan Data .... 11 3.4 Pembuatan Model Ikonik Perahu Katir .... 13 3.4.1 Desain model ikonik perahu katir .. 14 3.4.2 Konstruksi model 18 3.5 Pengolahan Data 19 3.6 Analisis Data 23 3.7 Uji Coba di Kolam Percobaan BDP 23 HASIL DAN PEMBAHASAN 4.1 Desain Model Perahu .. 30 4.2 Nilai Parameter Hidrostatis Perahu Katir 34 4.3 Wetted Surface Area (luas permukaan basah badan perahu) .. 39 4.4 Tahanan Gerak Model Perahu . 39 KESIMPULAN DAN SARAN 5.1 Kesimpulan ............................................................................................ 50 5.2 Saran ..................................................................................................... 50
2
3
4
5
DAFTAR PUSTAKA ........................................................................................ 51 LAMPIRAN ..................................................................................................... 54
DAFTAR GAMBARHalaman 12
Ilustrasi posisi ketiga titik yang mempengaruhi stabilitas kapal ... 9 Skema kegiatan penelitian uji tahanan gerak model perahu katir Palabuhanratu 13
3 4 5
General Arrangement model parahu katir Palabuhanratu . 14 Lines plan model perahu katir Palabuhanratu .. 17 Ilustrasi konstruksi model perahu katir tampak samping dan atas sebelum pendempulan . 18
6 7
Tampilan model setelah didempul dan dicat . 18 Ilustrasi pengambilan data tahanan gerak dan kecepatan linier model perahu tampak atas .. 28
8
Ilustrsi pengambilan data tahanan gerak dan kecepatan linier model perahu tampak samping .. 29
9
Nilai rasio dimensi utama model perahu pada rentang nilai kelompok perahu encircling gear .................................... 32
10 Nilai rasio dimensi utama model perahu pada rentang nilai kelompok perahu static gear 33 11 Nilai rasio dimensi utama model perahu pada rentang nilai kelompok perahu towed gear ... 34 12 Kurva hidrostatis perahu katir .. 38 13 Ilustrasi proses pengukuran WSA 39 14 Grafik hubungan kecepatan linier dengan tahanan gerak pada model perahu 42 15 Grafik perbandingan antara tahanan gerak model perahu dengan tahanan gesek model perahu yang diestimasi 45 16 Grafik perbandingan antara tahanan gerak pada perahu dengan tahanan gesek perahu yang diestimasi hasil metode konversi Froude . 48 17 Sketsa metode konversi menurut Froude .. 49
DAFTAR TABELHalaman 1 2 Data tahanan gerak pada tiga jenis kecepatan linier model perahu .. 24 Ukuran dimensi utama model perahu katir pada penelitian uji tahanan gerak perahu katir Palabuhanratu . 30 3 Rasio dimensi utama perahu ikan berdasarkan metode pengoperasian alat tangkap yang ada di Indonesia . 31 4 Rasio dimensi utama model perahu dalam penelitian uji tahanan gerak model perahu katir Palabuhanratu 31 5 Nilai koefisien bentuk perahu berdasarkan metode pengoperasian alat tangkap yang ada di Indonesia 6 Nilai koefisien bentuk perahu hasil pengukuran model perahu yang digunakan dalam penelitian 36 7 8 9 Nilai hidrostatis perahu katir 37 Hasil perhitungan data tahanan gerak model katir Palabuhanratu 41 Hasil perhitungan tahanan gesek model perahu dengan menggunakan metode Froude . 44 10 Hasil perhitungan metode konversi Froude . 47 36
DAFTAR LAMPIRANHalaman 1 2 3 4 Tabel perhitungan parameter hidrostatis . 54 Perhitungan parameter hidrostatis ................................................................ 59 Contoh perhitungan estimasi metode Froude .............................................. 67 Foto-foto dokumentasi penelitian ................................................................ 69
1 PENDAHULUAN
1.1
Latar Belakang Kapal merupakan sarana yang digunakan manusia untuk melakukan aktifitas
di perairan. Di antara aktifitas-aktifitas tersebut adalah eksplorasi, pelayaran, pengangkutan barang, penelitian ekosistem laut, militer kelautan, dan tentu saja penangkapan ikan untuk kebutuhan pangan. Dengan adanya kegunaan dan aktifitas kapal yang berbeda-beda, kapal memiliki ukuran dan bentuk yang beragam sesuai dengan kebutuhan operasinya tersebut. Di dalam perikanan tangkap, kapal merupakan salah satu bagian dari unit penangkapan yang penting karena memiliki fungsi antara lain sebagai alat transportasi dari fishing base ke fishing ground dan sebaliknya, sarana untuk melakukan metode penangkapan ikan dan tempat menampung hasil tangkapan. Kapal perikanan berbeda dibandingkan kapal penumpang biasa.
Keistimewaan pokok yang dimiliki oleh kapal ikan antara lain : kecepatan, olah gerak, layak laut, navigable area, hull structure, propulsion engine, perlengkapan storage dan alat penangkapan ikan (Ayodhyoa, 1972). Di Indonesia sebagian besar kapal perikanan dibangun secara tradisional yaitu terbuat dari kayu dan dibangun tanpa perencanaan gambar ataupun perhitungan secara matematis sehingga pembuatan kapal hanya berdasarkan pengetahuan turun-menurun. Oleh karena itu kapal-kapal tersebut belum diketahui parameter hidrostatisnya. Walaupun demikian kapal-kapal tersebut telah memberikan kemudahan kepada para nelayan dalam pengopersian penangkapan ikan, hal itu terbukti dari sebagian besar hasil tangkapan yang didaratkan di Indonesia didaratkan oleh kapal tradisional. Dalam pengopersiannya, kapal bergerak melalui media air karena adanya gaya dorong dari sistem penggerak kapal. Air memiliki pengaruh terhadap kapal karena akan memberikan gaya perlawanan (resistant force) dari pergerakan kapal yang disebut ship resistance. Bagian kapal yang tidak tercelup air juga akan mengalami tahanan yang berasal dari angin. Namun air memiliki pengaruh yang lebih signifikan terhadap pergerakan kapal karena tahanan dari air memiliki nilai yang lebih besar dibandingkan dari udara (Djatmiko et all 1983).
Salah satu kapal tradisional yang banyak digunakan nelayan di Indonesia adalah perahu katir. Perahu ini beroperasi di sekitar pantai dan biasanya membawa alat tangkap yang bersifat aktif maupun pasif. Pengoperasian perahu ini umumnya digerakkan oleh motor tempel. Metode penangkapan yang besifat aktif menuntut perahu tesebut bergerak dengan kecepatan yang tinggi, namun pada umumnya nelayan tidak memperhatikan efisiensi dari pergerakan perahu dengan daya yang dihasilkan motor tempel. Efisiensi tersebut berkaitan erat dengan besarnya ship resistance yang terjadi pada perahu saat melaju. Dengan gaya dorong yang sama, semakin besar tahanan yang dimiliki kapal maka kecepatan kapal akan berkurang (Djatmiko, et all 1983). Pada dasarnya tahanan gerak kapal dapat diestimasi menggunakan suatu pendekatan analisis data hirdostatik yang diolah dengan model simulasi, namun pada pada akhirnya percobaan secara eksperimental juga diperlukan karena memiliki tingkat keakuratan data yang lebih tinggi. Berdasarkan hal tersebut, penelitian mengenai tahanan gerak perahu katir perlu dilakukan. Namun pada kenyataannya pengujian tahanan gerak dengan menggunakan perahu dengan ukuran yang sebenarnya sulit dilakukan. Oleh sebab itu, model ikoniksuatu model perahu berukuran kecil yang memiliki skala terhadap perahu sebenarnya diperlukan untuk dijadikan sebagai media uji. Pengujian model perahu merupakan salah satu tahapan yang dilakukan dalam perancangan dan pembangunan pada industri pembangunan kapal.
1.2
Tujuan Penelitian Tujuan dari penelitian ini adalah menentukan tahanan gerak model perahu
katir dengan mengetahui ukuran parameter hidrostatis terlebih dahulu.
1.3
Manfaat Penelitian Manfaat dari penelitian ini adalah sebagai bahan informasi tentang nilai ship
resistance dari perahu katir sehingga dapat menentukan daya penggerak yang optimum agar kegiatan operasional perahu katir dapat berjalan efisien.
2 TINJAUAN PUSTAKA
2.1
Kapal Ikan Menurut Nomura dan Yamazaki (1977) kapal perikanan adalah suatu
fasilitas apung yang digunakan dalam aktifitas perikanan seperti kegiatan penangkapan ikan di laut lepas serta perairan pedalaman, kegiatan penelitian, pemanduan, latihan dan pengawasan. Kapal perikanan mempunyai karakteristik khusus dalam hal kecepatan, olah gerak kapal, tahanan, kemampuan jelajah, mesin, konstruksi, fasilitas penyimpanan dan pengolahan. Syarat-syarat umum kapal ikan untuk operasi penangkapan ikan adalah kekuatan struktur badan kapal, menunjang keberhasilan operasi penangkapan ikan, mempunyai stabilitas yang tinggi dan fasilitas yang lengkap untuk penyimpanan. Selanjutnya Nomura dan Yamazaki (1977) juga mengemukakan bahwa kapal ikan berbeda dengan jenis kapal lainnya, sehingga memiliki beberapa keistimewaan yakni: (1) Kecepatan kapal; membutuhkan kecepatan yang tinggi untuk mengamati dan mengejar kelompok ikan serta membawa hasil tangkapan yang segar dalam waktu yang relatif singkat. (2) Kemampuan olah gerak kapal; membutuhkan olah gerak khusus yang baik pada saat pengoperasian, seperti kemampuan kemudi (steerability) yang baik, radius putaran (turning cycle) yang kecil dan daya dorong mesin (propulsion engine) yang dapat dengan mudah bergerak maju dan mundur. (3) Kelaiklautan; laiklaut digunakan dalam operasi penangkapan ikan dan cukup tahan untuk melawan kekuatan angin, gelombang, stabilitas yang tinggi dan daya apung yang cukup diperlukan untuk menjamin keamanan dalam pelayaran. (4) Lingkup area pelayaran; lingkup area pelayaran harus luas karena pelayarannya ditentukan oleh pergerakan kelompok ikan, daerah musim ikan dan migrasi ikan. (5) Kontruksi badan kapal yang kuat; konstruksi harus kuat karena dalam operasi penangkapan ikan akan menghadapi keadaaan yang berubah-ubah.
Disamping itu konstruksi kapal pun harus dapat menahan beban getaran mesin yang ditimbulkan. (6) Daya dorong mesin; kapal ikan membutuhkan daya dorong mesin yang cukup besar dengan sebisa mungkin volume mesin yang kecil dan getaran yang kecil pula. (7) Fasilitas penyimpanan dan pengolahan ikan; umumnya kapal ikan dilengkapi dengan fasilitas penyimpanan hasil tangkapan dalam ruang tertentu (palkah) berpendingin terutama untuk kapal-kapal yang memiliki trip cukup lama, terkadang bahkan ada yang dilengkapi dengan ruang pembekuan dan pengolahan. (8) Mesin-mesin bantu perlengkapan; umumnya kapal ikan dilengkapi dengan mesin-mesin bantu ini sepeti winch, power block, line hauler, dan sebagainya. Desain dan konstruksi kapal ikan untuk ukuran tertentu harus dapat menyediakan tempat yang sesuai untuk hal ini. Menurut Fyson (1985), kapal ikan adalah kapal yang khusus digunakan untuk kegiatan perikanan. Kapal tersebut dilihat dari segi ukuran, perlengkapan dek, kapasitas muatan, akomodasi, mesin dan perlengkapanya yang fungsinya berhubungan dengan operasi penagkapan ikan. Syarat-syarat bentuk umum kapal yang juga harus dimiliki oleh kapal ikan menurut (Brown, 1957 diacu dalam Liberty, 1997) terdiri atas: (1) Seaworthines, merupakan kesanggupan berlayar di laut dengan baik, bentuk yang dapat memberikan stabilitas dan daya apung yang baik. (2) Seakindlines, merupakan pergerakan selama di laut dipandang dari sudut mudahnya bergerak dan memberi kepuasan sebanyak-banyaknya kepada anak buah, yaitu jika kapal kering (bersih), cukup mempunyai daya apung, mengangguk, dan oleng dengan tidak tersentak-sentak dan mudah dioperasikan. (3) Effeciency, yang sebagian besar adalah masalah ekonomi berdasarkan pada kebutuhan ukuran, tenaga dan kecepatan, jarak dan penangkapan. Bentuk dan jenis kapal ikan berbeda-beda, hal ini disebabkan oleh perbedaan tujuan usaha penangkapan, spesies target dalam usaha penangkapan dan kondisi perairan (Ayodhyoa, 1972).
Menurut Iskandar dan Pujiati (1995), kapal ikan berdasarkan metode pengoperasian alat tangkap dibagi menjadi 4 kelompok, yaitu : (1) Kelompok kapal encircling gear, yaitu kelompok kapal yang mengoperasikan alat tangkap dengan cara dilingkarkan; (2) Static gear, yaitu kelompok kapal yang mengoperasikan alat tangkap pasif; (3) Towed gear, yaitu kelompok kapal yang mengoperasikan alat tangkap dengan cara ditarik; (4) Multi purpose, yaitu kelompok kapal yang mengoperasikan lebih dari satu alat tangkap.
2.1.1 Desain kapal ikan Menurut Ayodhyoa (1972) salah satu hal penting dalam desain sebuah kapal adalah perbandingan dimensi kapal (L/B, L/D, B/D). Jika nilai L/B menurun maka akan berpengaruh negatif (-) terhadap kecepatan kapal, dan jika nilai L/D membesar akan berpengaruh negatif (-) terhadap kekuatan memanjang kapal. Lain halnya dengan nilai B/D, jika nilainya membesar maka akan berpengaruh positif (+) terhadap stabilitas kapal tetapi berpengaruh negatif terhadap propulsive ability kapal. Fyson (1985) menyatakan nilai dari dimensi utama menentukan kemampuan dari suatu kapal. Ukuran dari dimensi utama antara lain adalah : (1) LOA (Length Over All), yaitu panjang seluruh kapal diukur dari bagian paling ujung haluan hingga bagian paling ujung buritan kapal; (2) LPP (Length Perpendicular), yaitu panjang kapal antara AP dan FP. AP (After Perpendicular) merupakan garis khayal yang tegak lurus pada perpotongan antara Lwl pada bagian buritan kapal, sedangkan FP (Fore Perpendicular) merupakan garis khayal yang tegak lurus pada perpotongan antara Lwl dan badan kapal bagian haluan kapal. Lwl (Load water line), yaitu garis air pada kondisi kapal penuh; (3) LWL (Length of Water Line), yaitu panjang garis yang diukur antara titik perpotongan Lwl pada badan kapal bagian buritan hingga badan kapal bagian haluan;
(4) B (Breadth), yaitu lebar kapal terlebar yang diukur dari satu sisi ke sisi lainnya; (5) D (Depth), yaitu bagian dalam/tinggi kapal yang diukur dari dek terendah hingga ke bagian badan kapal terbawah. (6) d (Draft), yaitu bagian dalam kapal diukur dari Lwl hingga ke badan kapal bagian terbawah. Fyson (1985) menyatakan bahwa desain dapat digambarkan sebagai proses merumuskan perincian dan menghasilkan gambar dari sebuah proyek untuk tujuan pembuatan dan pengoperasiannya. Menurut Fyson (1985) prosedur atau tahapan desain dari sebuah kapal ikan adalah sebagai berikut: (1) Persiapan tentang rancangan kapal; (2) Pengevaluasian data dari kapal yang relatif sama; (3) Penentuan nilai L/B, L/D, B/D, Cb; (4) Perkiraan nilai Ton displacement (), Volume displacement ( ),L, B, D, d; (5) Perkiraan berat kapal pada kondisi kosong; (6) Perhitungan berat untuk kondisi penuh; (7) Gambar rancangan umum; (8) Pemilihan nilai coefficient of fineness selain Cb; (9) Gambar rencana garis; (10) Perhitungan tahanan penggerak dan kekuatan mesin; (11) Perhitungan dan pemilihan mesin-mesin tambahan yang diperlukan; (12) Persiapan akhir gambar rancangan umum dan rencana garis dan (13) Persiapan spesifikasi. Pembangunan kapal seharusnya mempunyai perencanaan. Perencanaan pembangunan kapal memerlukan data-data antara lain jenis kapal, daerah pelayaran, muatan bersih yang dapat dimuat, kecepatan dan data yang lain yang diperlukan seperti panjang, lebar, dalam dan beberapa koefisien bagian kapal di bawah air (Djatmiko dkk, 1986 diacu dalam Liberty, 1997). Namun menurut Pasaribu (1985) pembangunan kapal terutama kapal tradisional tidak dilengkapi terlebih dahulu dengan gambar teknis tersebut. Hal ini disebabkan pembangunan kapal masih sederhana serta dapat dikatakan ilmu warisan secara turun temurun.
2.1.2 Koefisien bentuk Bentuk badan kapal menurut Fyson (1985) digambarkan oleh suatu koefisen bentuk yang disebut coefficient of fineness. Koefisien bentuk kapal merupakan koefisien yang menggambarkan tingkat kegemukan kapal pada tiap garis air. Koefisien bentuk ini menujukkan bentuk tubuh kapal berdasarkan hubungan antara luas area tubuh kapal yang berbeda dan volume tubuh kapal terhadap masing-masing dimensi utama kapal. Koefisien bentuk terdiri atas: (1) Coefficient of block (Cb), menunjukkan perbandingan antara nilai kapasitas displacement kapal dengan volume bidang empat persegi panjang yang mengelilingi tubuh kapal; (2) Coefficient of midship ( C ), menunjukkan perbandingan luas area penampang melintang tengah kapal dengan bidang empat persegi panjang yang mengelilingi luas area tersebut; (3) Coefficient of waterplan (Cw), menunjukkan besarnya luas area penampang membujur tengah kapal dibandingkan dengan bidang empat persegi panjang yang mengelilingi luas area tersebut; (4) Coefficient of prismatic (Cp), ditunjukkan perbandingan antara kapasitas displacement kapal dengan volume yang dibentuk oleh luas area penampang melintang tengah kapal dengan panjang kapal pada water line. Cp juga dapat diperoleh dengan membandingkan nilai Cb dengan nilai dan C ; (5) Coefficient vertical prismatic (Cvp), menunjukkan perbandingan antara kapasitas displacement kapal dengan volume yang dibentuk oleh luas water plan area dengan draft kapal. Cvp juga dapat diperoleh dengan membandingkan nilai Cb dengan nilai Cw. Muckle (1975) menyatakan bahwa semakin besar nilai coeffiecient of block (Cb) dan coefficient of prismatic (Cp) pada kecepatan tertentu maka tahanan gerak yang dihasilkan juga akan semakin besar. Adapun menurut Novita (1994), semakin besar nilai coefficient midship ( C ) maka tahanan gerak yang dihasilkan akan semakin besar.
2.1.3 Perahu katir Perahu katir terinspirasi dari jenis perahu katamaran. Perahu katamaran merupakan satu unit perahu/kapal dengan dua lambung yang dihubungkan dengan kuat oleh palang-palang bersilang, menjadi satu kesatuan yang kokoh dan dikemudikan sebagai satu kapal (Mac Lear, 1967 diacu dalam Wahyudi, 2005). Adanya perahu berkatir dan katamaran terjadi akibat pencampuran budaya antara orang-orang Polynesia (orang-orang yang kini mendiami wilayah Indonesia) dengan orang Melanesia yang sekarang mendiami wilyah Irian dan pulau-pulau sekitarnya. Orangorang Melanesia sebelumnya telah mengenal kebudayaan perahu berkatir dan katamaran. Akhirnya orang-orang Polynesia meniru dengan jalan memberi katir pada perahu balok kayu (dag-out canoe) yaitu dengan tiang melintang yang diikatkan secara sederhana ke sebuah pelampung. Sedangkan orang Melanesia menggunakan tongkat penghubung yang dipasang melintang dengan pelampung untuk menghindari hambatan air (Morwood, 1972 diacu dalam Wahyudi, 2005). Perahu dengan katir dari bambu pada kedua sisinya banyak digunakan di pulau-pulau Asia Tenggara. Sedangkan perahu dengan satu katir pada salah satu sisinya dominan digunakan di pulau-pulau tropic pasifik, Menurut Shibata dan Masengi (1991) diacu dalam Liberty (1997) seluruh perahu di pulau Jawa lebar dan tidak mempunyai katir. Perahu berkatir ditemukan di Palabuhanratu dan Cilacap di Pesisir Samudra Hindia, serta Tuban dan Rembang di Pesisir Laut Jawa.
2.2
Stabilitas Kapal Stabilitas adalah kemampuan kapal untuk kembali ke posisi semula setelah
menjadi miring akibat gaya yang datang dari dalam ataupun luar kapal. Menurut Taylor (1977) diacu dalam Rahayu (2006), menjelaskan bahwa kondisi stabilitas dibedakan menjadi 3 jenis, yaitu: 1) Stable equilibrium atau keseimbangan stabil adalah kondisi dimana kapal kembali ke posisi tegak semula setelah gaya yang bekerja pada kapal menyebabkan kapal menjadi miring. Kondisi ini dapat terjadi apabila titik pusat gravitasi (G) berada di bawah titk metacenter (M) atau kapal memiliki
metasenter positif dengan lengan penegak (GZ) positif pula, yang dapat mengembalikan kapal ke posisi semula. 2) Unstable equilibrium atau keseimbangan tidak stabil yaitu kondisi dimana kapal menjadi miring akibat adanya gaya yang bekerja pada kapal dan kapal tidak dapat kembali ke posisi semula melainkan terus ke arah kemiringannya. Hal ini dapat terjadi apabila pusat gravitasi (G) lebih tinggi dari titik metacenter (M) atau kapal memiliki tinggi metacenter (GM) negative dan lengan penegak (M) negatif meneruskan gerak ke arah olengnya kapal. 3) Netral equilibrium atau keseimbangan netral yaitu kondisi dimana kapal menjadi miring akibat gaya yang bekerja dan kondisi ini tetap tidak berubah ke posisi semula atau pun bergerak ke arah kemiringan. Pada kondisi ini, posisi titik pusat gravitasi (G) berhimpit dengan titik metacenter (M) di satu titik (zero GM) dan tidak dihasilkan lengan kopel GZ. Kondisi ini juga disebut list.W
M
W
M
G
L
W1 B
G
Z B1
L1
B
L
K
EquilibriumW
Stable equilibriumW
W
Z
G
W
G
M
W1 B
M B1
L1
W1
L1
L W K K W Unstable equilibrium Neutral equilibrium B B1
L
Gambar 1 Ilustrasi posisi ketiga titik yang mempengaruhi stabilitas kapal (Hind 1982)
Keterangan : B G M GZ : Centre of buoyancy : Centre of gravity : Metacentre : Righting arm K W WL : Keel (lunas) : Gaya yang bekerja : Sudut oleng : Water line
2.3
Tahanan Gerak Kapal Tahanan kapal pada suatu kecepatan adalah gaya fluida yang bekerja pada
kapal sedemikian rupa sehingga melawan gerakan kapal tersebut. Tahanan total kapal terdiri dari komponen-komponen yang berbeda yang diakibatkan dari berbagai macam penyebab dan saling berinterkasi dengan cara yang rumit. Komponen-komponen tersebut diantaranya terdiri dari tahanan gesek, tahanan sisa, tahanan viskositas, tahanan udara dan tahanan kemudi (Harvald, 1992). Salah satu faktor yang mempengaruhi kecepatan adalah tahanan gerak kapal. Dengan tenaga kuda yang sama, semakin besar tahanan yang dimiliki oleh kapal maka kecepatan kapal akan semakin berkurang (Djatmiko et al., 1983). Menurut Fyson (1985), tahanan kapal pada kecepatan yang diberikan merupakan daya yang dikehendaki untuk melaju pada perairan tenang, diasumsikan tidak terdapat gangguan dari mesin kapal. Bila kapal tidak mengalami penambahan beban, disebut tahanan badan kapal pada saat kosong. Muckle (1975) menyatakan bahwa tahanan gesek adalah tahanan yang timbul karena adanya gesekan antara kapal dengan cairan yang bergerak. Faktor yang mempengaruhi besarnya tahanan gesek antara lain dimensi utama, koefisien bentuk dan luas permukaan kapal yang terbenam dalam air. Adapun Djatmiko et al. (1983) menyatakan bahwa tahan gesek tergantung dari luas permukaan basah, kekasaran permukaan kapal, kecepatan kapal serta viskositas dari media cairan. Menurut Djatmiko et al. (1983) tahanan bentuk (tahanan tekanan) adalah suatu tahanan yang timbul karena adanya pengaruh dari bentuk pada bagian badan kapal yang berada di bawah air. Untuk kapal-kapal yang berbentuk normal, tahanan bentuk ini besarnya 8-14% dari tahanan total, dan akan makin membesar lagi bila bentuk kapal makin gemuk.
3 METODOLOGI
3.1
Waktu dan Tempat Penelitian Penelitian ini dilakukan pada bulan April sampai Mei 2009 dengan
menggunakan percobaan eksperimental. Kegiatan penelitian terdiri dari pembuatan model ikonik perahu katir dan pengujian model perahu katir yang dilakukan di kolam percobaan BDP dan analisis data dilakukan di Laboratorium Kapal Perikanan & Navigasi PSP FPIK IPB.
3.2
Alat dan Objek Alat yang digunakan dalam penelitian ini adalah : 1) Neraca pegas; 2) Benang nylon; 3) Stopwatch; 4) Penggaris/meteran; 5) Milimeter block; 6) Katrol; 7) Dinamo penggulung; 8) Kabel gulung; Objek penelitian yang digunakan yaitu model ikonik perahu katir.
3.3
Pengumpulan Data Pada penelitian ini, data yang perlu dikumpulkan adalah sebagai berikut :
1) Dimensi utama perahu katir. Data tersebut merupakan data sekunder berupa ukuran dimensi utama perahu katir yang diperoleh dari studi pustaka maupun laboratorium kapal perikanan PSP, berfungsi sebagai informasi ukuran perahu katir yang akan diteliti dan acuan pembuatan lines plan perahu yang akan digunakan dalam pembuatan model ikonik.
2) Dimensi utama model perahu katir. Data ini dapat diketahui setelah menentukan skala dari model perahu yang akan diuji, berfungsi sebagai informasi ukuran model perahu katir digunakan dalam analisis dan pengolahan data parameter hidrostatik. 3) Wetted surface area (WSA). Tahap awal yang diperlukan dalam pengukuran data ini adalah penentuan draft perahu. Penentuan draft tersebut dapat diketahui dengan cara mengapungkan perahu di kolam percobaan dalam keadaan diam (statis) hingga draft perahu dapat terlihat. Tahap berikutnya dilakukan secara manual yaitu dengan memplotkan kertas millimeter block pada permukaan perahu yang terendam air. 4) Kecepatan model perahu. Pengukuran data tersebut dilakukan dengan menarik model perahu menggunakan benang nylon yang dililitkan pada dinamo penggulung. Pengukuran ini menggunakan peralatan stopwatch untuk mencatat waktu tempuh. Tahap awal yang dilakukan adalah penentuan jarak yaitu titik awal dan titik akhir lalu jalur yang akan ditempuh model perahu. Tahap selanjutnya adalah pengukuran waktu tempuh model perahu dari titik awal ke titik akhir. Pengambilan data tersebut dilakukan dengan sepuluh kali ulangan. 5) Tahanan gerak. Data tersebut diperoleh pada saat model perahu diberi perlakuan dan pengukurannya menggunakan peralatan berupa neraca pegas. Neraca pegas tersebut dikaitkan dengan katrol yang telah terhubung dengan dinamo penggulung dan haluan model perahu yang diberi perlakuan. Reaksi dari pergerakan model perahu yang mendapat gaya dari fluida yang berlawanan akan mengakibatkan pergerakan skala dari neraca. Asumsi yang digunakan dalam pengambilan data tersebut adalah sebagai berikut : a. Keadaan air tenang; b. Pengaruh angin diabaikan; c. Tahanan gesek pada neraca pegas dan katrol diabaikan; dan d. Massa dan gesekan benang nylon terhadap badan model perahu diabaikan.
3.4
Pembuatan Model Ikonik Perahu Katir Ukuran dimensi utama dari model perahu yang akan diuji cobakan yaitu
LOA = 55 cm; B = 6,4 cm; D = 6,7 cm. Bahan model perahu terbuat dari triplek. Model dibuat dengan cara menyusun rangka triplek yang telah dibentuk dari half breadth plan dari setiap WL hingga ke sheer. Model perahu dalam penelitian ini mengikuti model perahu katir Palabuhanratu. Katir merupakan alat tambahan kestabilan, mencegah gerakan oleng yang berlebihan pada perahu. Namun pada perahu katir Palabuhanratu, katir merupakan alat kestabilan utama dan terpasang disebelah kanan dan kiri perahu. Katir tersebut disambung dengan dua buah lengan yang disebut buruyungan. Tanpa katir, perahu katir Palabuhanratu tidak dapat kembali pada posisi semula (unstable equilibrium). Dalam penelitian ini dilakukan pengujian dengan 2 cara yaitu : 1) perahu tanpa menggunakan katir kemudian, 2) perahu menggunakan katir. Hasil percobaan menunjukkan bahwa perahu tanpa menggunakan katir mengalami oleng yang sangat ekstrim sementara perahu dengan katir terpasang menunjukkan keseimbangan yang stabil. Sehingga dapat dikatakan model perahu percobaan sesuai dengan model perahu katir Palabuhanratu. Pengukuran rasio dimensi utama model perahu Pembuatan lines plan model ikonik
Pembuatan model ikonik Pengujian model ikonik
Pengukuran/pengumpulan data tahanan gerak model ikonik dan perhitungan data parameter hidrostatik
Pengolahan/analisis data Gambar 2 Skema kegiatan penelitian uji tahanan gerak model perahu katir Palabuhanratu
3.4.1 Desain model ikonik perahu katir 1) Rencana Umum (General Arrangement) Gambar rencana umum merupakan gambar yang memperlihatkan secara umum kelengkapan serta tata letak peralatan dalam perahu. Tata letak tersebut adalah letak alat tangkap, mesin, palkah ikan dan lainnya. Rencana umum pada penelitian ini ditinjau dari sudut pandang atas dan samping. Perahu katir Palabuhanratu tidak memiliki deck sehingga tidak memiliki palkah khusus untuk menyimpan hasil tangkapan maupun tempat dudukan mesin. Di bawah ini merupakan gambar general arrangement model perahu katir Palabuhanratu dengan dimensinya.
25 cm
6,4 cm
55 cm 32 cm
3 cm 6,7 cm
Gambar 3 General Arrangement model perahu katir Palabuhanratu 2) Rencana Garis (Lines Plan) Dalam proses pembuatan, perahu katir tersebut dibangun tanpa perencanaan gambar ataupun perhitungan matematis sehingga pembuatan perahu hanya berdasarkan pengetahuan turun-temurun. Oleh karena itu perahu tersebut belum diketahui parameter hidrostatisnya. Dalam pembuatan perahu diperlukan lines plan yaitu gambar rencana garis perahu pada setiap garis air dan ordinat. Dalam penelitian ini lines plan digunakan
untuk merancang bentuk dan ukuran model perahu sehingga skala yang digunakan merupakan perbandingan antara ukuran model perahu katir dengan ukuran gambar. Gambar lines plan tersebut terdiri dari : 1) Body plan adalah gambar rencana garis perahu dari arah depan (irisan melintang perahu tampak depan). Gambar ini menunjukkan bentuk badan perahu pada masing-masing ordinat. Ordinat 0 - 5 menunjukkan bentuk badan perahu dari after perpendicular (AP) pada buritan perahu hingga midship (tengah perahu) dan ordinat 5 10 menunjukkan bentuk dari midship hingga fore perpendicular (FP) pada haluan perahu. Dalam penelitian ini menggunakan model perahu double pointed sehingga dalam gambar terlihat hampir terdapat kesamaan antara haluan dengan buritan. 2) Profile plan merupakan gambar bentuk irisan memanjang perahu tampak samping. Dalam gambar ini ditunjukkan 6 garis horizontal yang merupakan garis water line. Garis horizontal paling bawah disebut base line. Garis selanjutnya merupakan 5 garis berturut-turut mulai dari water line terendah hingga tertinggi (draft). Ukuran jarak antar water line dapat ditentukan setelah tinggi draft diketahui. Hasil perhitungan menunjukkan ukuran water line yang digunakan yaitu 1,34 cm WL; 2,68 cm WL; 4,02 cm WL; 5,36 cm WL dan 6,7 cm WL. Water line yang terakhir merupakan draft model perahu yang digunakan dalam penelitian. Dalam gambar ini juga ditunjukkan posisi ordinat. Ordinat tersebut merupakan garis tegak yang membagi Load of water line (Lwl) menjadi 10 bagian. Garis tegak tersebut dapat digunakan untuk pembuatan gambar irisan perahu tampak atas (half breadth plan) dan gambar irisan perahu tampak depan (body plan). Dalam penelitian ini tinggi draft yang digunakan adalah sama dengan depth, karena model perahu katir Palabuhanratu tidak memiliki lantai deck. 3) Half breadth plan merupakan gambar irisan melintang setengah lebar perahu tampak atas. Pada gambar ini ditunjukkan bentuk masing-masing WL dari atas jika perahu terbenam sedalam WL pada masing-masing kedalaman (1,34 cm WL 5,36 cm WL). Dari gambar Half breadth plan dapat diketahui lebar badan perahu pada masing-masing ordinat. Bentuk yang dibuat hanya setengahnya saja, hal ini dikarenakan bentuk perahu yang simetri bilateral.
Pada gambar ini juga ditunjukkan buttock line yaitu garis yang dibuat sejajar dengan center line. Dalam penelitian ini digunakan 3 garis dengan jarak antar garis masing-masing ke center line pada model perahu yaitu 1,07 cm; 2,14 cm dan 3,21 cm. Jarak buttock line ke center line yang terakhir merupakan setengah lebar perahu pada model.
Gambar 4 Rencana garis (lines plan) model perahu katir
3.4.2 Konstruksi model Dalam pembuatan model perahu katir, konstruksi model menggunakan sandwich system, yaitu menyusun rangka breadth plan dari base line hingga ke sheer. Rangka tersebut didempul untuk mendapatkan bentuk yang menyerupai perahu katir Palabuhanratu yaitu memiliki bentuk kasko perahu round bottom pada bagian tengah perahu dan v bottom pada bagian haluannya. Permukaan badan hasil pendempulan lalu dicat sehingga permukaannya kedap air. Di bawah ini merupakan ilustrasi konstruksi model perahu katir pada penelitian ini.
Gambar 5 Ilustrasi konstruksi model perahu katir tampak samping dan atas sebelum pendempulan
Gambar 6 Tampilan model setelah didempul dan dicat
3.5
Pengolahan Data Setelah data tersebut dikumpulkan, maka pengolahan data dapat dilakukan.
Pengolahan data terdiri atas dua tahap, yaitu : 1) Pengolahan data rasio dimensi utama perahu. Data rasio dimensi utama diperoleh dengan membandingkan beberapa data dimensi utama model perahu yang diteliti. Data tersebut diolah dengan pendekatan matematis agar mudah diinterpretasikan dan dibandingkan dengan standar yang ada, yaitu dengan mengunakan tabulasi dan grafik. Data yang digunakan meliputi rasio panjang (LPP) dengan lebar (B) dilambangkan LPP/B, rasio panjang (LPP) dengan dalam (D) dilambangkan LPP/D serta rasio panjang (LPP) dan dalam (D) dilambangkan dengan B/D. Sedangkan data dimensi utama yang digunakan dalam penelitian ini antara lain LOA (Length Over All), LPP (Length of Perpendicular), LWL (Length of Water Line), D (Depth), B (Breadth) dan d (Draft). 2) Pengolahan data parameter hidrostatik perahu. Data tersebut diolah dengan menggunakan perhitungan arsitek perkapalan. Hasil perhitungan tersebut akan memudahkan dalam pembuatan grafik karena nilai-nilai parameter hidrostatis dari perahu telah diketahui. Rumus yang digunakan dalam perhitungan nilai hidrostatis perahu adalah sebagai berikut (Iskandar dan Novita, 1997): a) Volume displacement ( ), dengan menggunakan metode Simpson I:
= h/3 ( A0 + 4 A1 + 2A2 + ..................... + 4An + An-1 ) .. (1)Keterangan : A = luas pada wl tertentu (m2) h = jarak antar ordinat pada wl tertentu (m)
b) Ton displacement () : . (2) Keterangan : = densitas air tawar (1 ton/m3) = volume displacement (m3)
c)
Water plane area (Aw), dengan menggunakan metode Simpson I : . (3)
Aw = h/3 ( Y0 + 4 Y1 + 2Y2 + ..................... + 4Yn + Yn-1 ) Keterangan : h = jarak antar ordinat pada wl tertentu (m) Y = luas water plane pada wl tertentu (m2)
d) Coeffecient of block (Cb) : .. (4) Keterangan : L = panjang perahu (m) B = lebar perahu terbesar (m) d = draft badan perahu (m)
e)
Coeffecient of midship (C) : (5)
Keterangan : A = luas tengah perahu (m2) B = lebar perahu terbesar (m) d = draft badan perahu (m)
f)
Coefficient of Waterplane (Cw) : .. (6)
Keterangan : Aw = water plane area (m2) B = lebar perahu terbesar (m) L = panjang perahu (m)
g) Coefficient of prismatic (Cp) : .. (7) Keterangan :
= volume displacement (m3)A = luas tengah perahu (m2) L = panjang perahu (m)
h) Coefficient vertical prismatic (CVP) : .. (8) Keterangan :
= volume displacement (m3)Aw = Water plane area (m2) d = draft badan perahu (m)
i)
Ton per centimetre immersions (TPC) : .. (9)
Keterangan : Aw = Water plane area (m2)
= volume displacement (m3) = densitas air laut (1 ton/m3)
j)
Jarak titik apung (KB) :
KB = 1/3 (2.5 x d - /Aw ) .. (10) Keterangan : d = draft badan perahu (m) Aw = Water plane area (m2)
k) Jarak metecenter (KM) :
KM = KB+BM . (11) Keterangan : KB = Jarak lunas dengan titik apung (m) BM = Jarak titik apung ke metacentre (m)
l)
Jarak titik apung ke metacenter (BM) : . (12)
Keterangan : I = Momen inertia
= Volume displacement (m3)m) Jarak titik apung ke titik metacenter longitudinal (BML) : . (13) Keterangan : IL = Inertia longitudinal
= Volume displacement (m3)n) Jarak metacenter longitudinal (KML) : KML = KB + BML . (14) Keterangan : KB = Jarak lunas dengan titik apung (m) BML = Jarak titik apung ke titik metacenter secara longitudinal (m)
3) Pengolahan Data Tahanan Gerak Model Perahu Katir Pengolahan data menggunakan pendekatan matematis yaitu dengan menghitung rata-rata dari nilai tahanan yang diperoleh dari 10 kali ulangan pada tiga tingkat kecepatan. Nilai rata-rata tersebut akan disajikan ke dalam bentuk tabel dan grafik agar mudah diinterpretasikan dan dianalisis.
3.6
Analisis Data
Analisis data yang digunakan berupa deskriptif- numerik meliputi : 1) Analisis rasio dimensi utama Analisis ini bertujuan untuk mengetahui karakteristik kemampuan perahu dalam melakukan olah gerak. Rasio dimensi utama yang digunakan meliputi perbandingan panjang dengan lebar (LPP/B), lebar dengan dalam (B/D), serta panjang dengan dalam (LPP/D). Nilai rasio LPP/B dapat menunjukkan besarnya tahanan gerak yang dimiliki model perahu, nilai rasio B/D dapat menunjukkan kestabilan model perahu sedangkan nilai LPP/D dapat menunjukkan kekuatan memanjang dari model perahu. 2) Analisis parameter hidrostatis Dianalisis dengan metode numerik yang merupakan simulasi dari data yang diperoleh melalui perhitungan-perhitungan secara teoritis. Dalam
memplotkan nilai parameter hidrostatis, digunakan 3 WL yang akan ditentukan setelah data terkumpul. Analisis ini digunakan untuk memplotkan nilai parameter hidrostatis kedalam kurva. 3) Analisis tahanan gerak Hasil perhitungan disajikan kedalam bentuk grafik, dimana tingkat kecepatan sebagai variabel bebas dan tahanan gerak sebagai variabel tak bebasnya, grafik tersebut dapat menjelaskan perbandingan tahanan gerak di berbagai tingkat kecepatan model perahu. Kurva hasil percobaan eksperimental tersebut akan dibandingkan dengan kurva model simulasi metode Froude.
3.7
Uji Coba di Kolam Percobaan BDP Model yang sudah dibuat diujicobakan di kolam percobaan BDP untuk
mendapatkan nilai tahanan gerak pada tiga tingkat kecepatan. Ketiga tingkat kecepatan tersebut diatur inverter pada dinamo penggulung untuk menarik model perahu. Nilai tahanan gerak didapat dengan membaca besarnya gaya reaksi neraca pegas yang dikaitkan dengan katrol yang telah terhubung dengan dinamo penggulung dan haluan model perahu. Pengambilan data tahanan gerak dan kecepatan linier model perahu dilakukan 2 orang pengamat. Panjang kolam untuk pengamatan pengambilan data tahanan gerak dan kecepatan linier di bagi menjadi 3 bagian. Bagian pertama
berukuran panjang 5 meter dan memliki fungsi sebagai jarak tempuh awal model perahu, pada bagian ini model perahu akan mendapat kesempatan tempuh mencapai kecepatan konstan dari posisi diam. Bagian kedua berukuran panjang 10 meter, pada bagian ini pengamat mulai menyalakan stopwatch ketika haluan model perahu memasuki batas awal bagian ini dan menentukan waktu tempuh (t) ketika haluan model perahu memasuki batas akhir. Ukuran kolam bagian kedua ini digunakan sebagai jarak tempuh model perahu (S). Pada bagian ini pula pengamat lainnya mencatat besarnya tahanan gerak perahu. Ketika model perahu memasuki bagian terakhir yang berukuran panjang 5 meter, dinamo penggulung dimatikan. Tujuannya agar model perahu tidak menabrak dinding kolam. Tabel di bawah ini digunakan untuk pengambilan data tahanan gerak pada masing-masing tingkat kecepatan model perahu. Tabel 1 Data tahanan gerak pada tiga tingkat kecepatan linier model perahuKecepatan (m/s)
Ulangan 1 2 . . . 10 Rata-rata
V1
V2
V3
Selanjutnya dari data pada Tabel 1 dilakukan pengolahan dan analisis. Data yang diolah adalah hubungan kecepatan model perahu dengan besarnya tahanan gerak model perahu sehingga dapat diketahui persamaan regresinya, koefisen korelasi dan juga koefesien determinasinya. Data tersebut juga akan dianalisis menggunakan metode Froude, yaitu kecepatan linier model yang berfungsi untuk mengestimasi tahanan gesek model perahu. Setelah dapat mengestimasi besarnya tahanan gesek model perahu, maka dapat pula mentukan besarnya tahanan sisa model perahu. Keseluruhan data pada model perahu akan digunakan untuk mengestimasi tahanan gerak pada perahu yang sebenarnya.
Beberapa rumus yang digunakan dalam metode Froude agar antara model dengan prototype sebenarnya dianggap terdapat kesamaan geometris dan kinematis. skala panjang skala massa jenis spesifik skala kecepatan maju skala massa skala percepatan faktor skala
Disini gaya gravitasi akan ambil bagian, karena gaya ini menentukan pembentukan gelombang. Dalam hal ini g = percepatan karena gravitasi = skala untuk percepatan karena gravitasi Jika diinginkan kesamaan dinamis maka rasio dari gaya inersia dan gaya gravitasi yang manapun untuk model harus mempunyai harga yang sama dengan yang untuk skala penuh. atau dan Yang memberikan dan
Dapat ditulis ulang sebagai berikut
Atau
=
atau
=
= Fn
Fn adalah angka Froude. Dengan adanya kesamaan kesamaan geometris dan kinematis serta harga angka Foroude yang sama, maka gaya yang manapun yang diukur pada model dapat dikonversikan ke gaya yang bersangkutan pada skala penuh memakai skala gaya :
Berdasarkan hukum kesamaan dan hasil pengamatan mengenai pola gelombang yang ditimbulkan oleh berbagai model yang bentuknya sama tetapi ukurannya berbeda maka William Froude pada tahun 1868 menyatakan hukum perbandingannya sebagai berikut; tahanan (sisa) berbagai kapal yang mempunyai kesamaan geometris berada dalam rasio dari kubik ukuran liniernya jika kecepatan berada dalam rasio akar kuadrat ukuran liniernya . Kecepatan demikian itu disebut kecepatan yang bersangkutan. Jika tahanan sisa dianggap tidak tergantung tahanan gesek maka percobaan model dapat dilakukan dengan cara berikut. Mengikuti hukum Froude untuk model berarti
dan
masing- masing adalah kecepatan model dan kecepatan kapal dan
adalah rasio skala. Gaya gravitasi kemudian direduksi ke suatu proporsi tertentu dan gaya vislositas ke proporsi lain. Hal ini tidak menimbulkan masalah apapun jika gaya viskositas baik untuk model maupun untuk kapal dapat dihitung keduaduanya. Tahanan total model diukur pada sejumlah harga kecepatan .
Tahanan ini kemudian dipisahkan ke dalam dua bagian
=
adalah tahanan gesek model dan
adalah tahanan sisa model. Jika darat dihitung dengan
telah dihitung maka harga tahanan sisa
menggunakan persamaan diatas. Komponen tahanan model ini dapat dikonversi dengan mengalikan skala gaya
Jika
maka tahanan sisa akan menjadi
Dengan memakai asas yang sama dengan yang dipakai untuk menghitung tahanan sisa kapal , yaitu asas yang dipakai ketika menghitung , maka
tahanan total kapal dapat dihitung dengan
= = =
Gambar 7 Ilustrasi pengambilan data tahanan gerak dan kecepatan linier model perahu tampak atas
Gambar 8 Ilustrasi pengambilan data tahanan gerak model pada tepi kolam tampak samping
4 HASIL DAN PEMBAHASAN
4.1
Desain Model Perahu Salah satu tahapan yang penting dalam pembuatan perahu adalah
mendesain. Hal ini diperlukan untuk mendapatkan bentuk perahu yang sesuai dengan lingkungan dan kebutuhannnya sehingga perahu dapat berolah-gerak dengan baik dan layak untuk beroperasi. Menurut Suhendra (1991) mendesain perahu diartikan sebagai proses penentuan spesifikasi dan menghasilkan berbagai gambar desain suatu obyek untuk keperluan pembuatan dan pengoperasian. Tahap awal dalam mendesain perahu adalah menentukan rasio dimensi utama perahu yang nantinya akan mempengaruhi bentuk dan ukuran perahu. Dimensi utama perahu antara lain LOA, Lpp, B, D, d. Spesifikasi ukuran dimensi utama, massa serta skala model perahu yang diteliti dapat dilihat pada Tabel 2 di bawah ini. Tabel 2 Ukuran dimensi utama model perahu katir pada penelitian uji tahanan gerak perahu katir Palabuhanratu Parameter LOA (m) Lpp (m) B (m) D (m) d (m) Massa (kg) Skala Model Perahu Katir 0,55 0,514 0,065 0,067 0,032 0,6 1:10 Perahu Katir 5,5 5,14 0,65 0,67 0,32
Berdasarkan data ukuran dimensi utama berupa panjang (L), lebar (B), dan dalam (D) yang diperoleh, maka rasio model perahu dapat ditemukan. Dalam hal ini dimensi dari katir diabaikan karena hanya merupakan bagian tambahan. Rasio dimensi utama terdiri dari Lpp/B, Lpp/D, B/D. Nilai ini akan mempengaruhi kemampuan perahu dalam berolah gerak. Hasil perhitungan dari ketiga rasio dimensi utama dalam penelitian ini adalah Lpp/B = 7,90; Lpp/D = 7,67 dan B/D = 0,97. Kegunaan dari perhitungan rasio tersebut untuk memudahkan
mengkategorikan model perahu kedalam kelompok metode pengoperasian alat tangkap perahu ikan. Di bawah ini merupakan Tabel yang menunjukkan rasio dimensi utama perahu ikan berdasarkan metode pengoperasiannya menurut penelitian yang dilakukan oleh Iskandar dan Pujiati (1995) Tabel 3 Rasio dimensi utama perahu ikan berdasarkan pengoperasian alat tangkap yang ada di Indonesia No 1 2 3 Kelompok Perahu Encircling gear Static gear Towed gear LPP/B 2,6-9,3 2,83-11,12 2,86-8,3 LPP/D 4,55-17,43 4,58-17,28 7,2-15,12 metode
B/D 0,56-5 0,96-4,68 1,25-4,41
(sumber : Iskandar & Pujiati, 1995) Tabel 4 Rasio dimensi utama model perahu dalam penelitian uji tahanan gerak model perahu katir Palabuhanratu No 1 Kelompok Perahu Model perahu penelitian LPP/B 7,908 LPP/D 7,67 B/D 0,97
Data dari Tabel 3 dan Tabel 4 menunjukkan bahwa nilai dari ketiga rasio dimensi utama model perahu percobaan masih dalam rentang nilai-nilai dari ketiga rasio dimensi utama kelompok perahu encircling gear dan static gear. Dari data di atas juga menunjukkan bahwa nilai rasio dimensi utama model perahu percobaan tidak sesuai dengan nilai rasio dimensi utama kelompok perahu towed gear (nilai rasio dimensi utama B/D). Sehingga model perahu percobaan ini hanya sesuai untuk kelompok perahu dengan metode pengoperasian alat tangkap encircling gear dan static gear. Untuk mempermudah melihat perbandingan rasio utama model perahu dalam penelitian ini dengan rentang rasio dimensi utama perahu ikan berdasarkan kelompok metode operasinya maka disajikan dalam bentuk gambar.
Di bawah ini terdapat gambar yang membandingkan rasio dimensi utama model perahu dalam penelitian ini dengan rentang rasio dimensi utama pada metode pengoperasian encircling gear.Nilai rasio batas atas encircling gear Nilai rasio model perahu Nilai rasio batas bawah encircling gear
20 18 16 14
Nilai rasio
12 10 8 6 4 2 0
Lpp/B
Lpp/D
B/D
Rasio dimensi utama Gambar 9 Nilai rasio dimensi utama model perahu pada rentang nilai kelompok perahu encircling gear Pada Gambar 9 dapat dilihat rentang rasio utama perahu encircling gear. Jika diamati dengan rasio utama model perahu penelitian ini, maka ketiga nilai rasio tersebut masih berada dalam rentang rasio utama perahu encircling gear. Hal tersebut menunjukkan bahwa ukuran dimensi utama dari model perahu mengikuti pola perahu ikan di Indonesia dalam kelompok perahu encircling gear.
Di bawah ini terdapat gambar yang membandingkan rasio dimensi utama model perahu dengan rentang rasio dimensi utama pada metode pengoperasian static gear.Nilai rasio batas atas static gear Nilai rasio model perahu
20 18
Nilai rasio batas bawah static gear
16 14
Nilai rasio
12 10 8 6 4 2 0
Lpp/B
Lpp/D
B/D
Rasio dimensi utama Gambar 10 Nilai rasio dimensi utama model perahu pada rentang nilai kelompok perahu static gear Pada Gambar 10 dapat diamati bahwa rasio dimensi utama model perahu berada dalam rentang nilai rasio dimensi utama pada kelompok perahu static gear. Sehingga dapat diambil kesimpulan bahwa model perahu yang diujicobakan memiliki kesesuaian dengan kelompok perahu static gear.
Bila dibandingkan dengan kelompok perahu towed gear, rasio dimensi utama model perahu percobaan terdapat sedikit ketidaksesuaian dalam nilai rasio B/D. Pada model perahu percobaan memliki nilai yang lebih kecil dari nilai rentang batas bawah rasio dimensi utama kelompok perahu towed gear. Di bawah ini terdapat gambar yang membandingkan rasio dimensi utama model perahu dengan rentang rasio dimensi utama pada kelompok perahu towed gear.Nilai rasio batas atas towed gear Nilai rasio model perahu
16 14 12 10
Nilai rasio batas bawah towed gear
Nilai rasio
8 6 4 2 0
Lpp/B
Lpp/D
B/D
Rasio dimensi utama Gambar 11 Nilai rasio dimensi utama model perahu pada rentang nilai kelompok perahu towed gear Pada Gambar 11 menjelaskan bahwa model perahu tidak memiliki kemampuan untuk melakukan metode towed gear.
4.2
Nilai Parameter Hidrostatis Perahu Katir Dalam tahap mendesain, parameter hidrostatis juga dapat diketahui nilai
perhitungannya. Perhitungan tersebut dapat dilakukan setelah lines plan telah selesai dibuat. Parameter hidrostatis merupakan suatu ukuran/nilai yang menggambarkan perahu secara statis serta kelayakan desain sebuah perahu. Dalam penelitian ini digunakan 3 kolom water line pada model perahu yaitu 1,34 cm WL; 4,02 cm WL dan 6,7 WL cm.
Volume displacement perahu () merupakan nilai yang menunjukkan volume badan perahu yang nilainya sama dengan nilai volume air laut yang dipindahkan saat perahu terbenam pada posisi water line tertentu. Nilai volume displacement perahu pada saat water line setinggi depth yaitu sebesar 0,0014 m3 (Tabel 7). Nilai ini berfungsi untuk mengestimasi volume muatan yang dapat ditampung oleh perahu. Ton displacement perahu () merupakan nilai yang menunjukkan beban/massa badan perahu pada posisi water line tertentu. Massa badan perahu pada kondisi water line setinggi draft yaitu sebesar 0,0013 ton (Tabel 7). Besarnya nilai ton displacement berbanding lurus dengan volume displacement. Sehingga kurva volume displacement selalu bersinggunan dengan kurva ton displacement (Gambar 12). Water area perahu (Aw) merupakan nilai yang menunjukkan luas area perahu pada posisi water line tertentu secara horizontal-longitudinal. Dalam penelitian ini menggunakan metode Simpson I untuk perhitungan. Luas area perahu pada saat water line setinggi depth yaitu sebesar 0,0276 m2 (Tabel 7). Semakin besar nilai water area maka perahu memliki kemampuan menerima distribusi mutan secara horizontal semakin besar pula. Midship area perahu ( A ) merupakan nilai yang menunjukkan luas irisan melintang dari bagian tengah perahu pada posisi water line tertentu. Luas perahu di bagian tengah secara melintang pada saat water line setinggi depth yaitu sebesar 0,0031 m2 (Tabel 5). Ton percentimeter immersion perahu (TPC) merupakan nilai yang menunjukkan jumlah beban/massa yang dibutuhkan oleh perahu untuk merubah draft sebesar 1 cm. Besarnya massa yang dibutuhkan untuk merubah posisi draft pada saat water line setinggi depth sebesar 1 cm yaitu 0,0003 ton. Nilai ini berfungsi untuk mengestimasi massa maksimum yang dapat ditolerir perahu. Bentuk badan perahu dapat dideskripsikan melalui coefficient of fineness. Parameter hidrostatis coeffiecient of fineness yang digunakan dalam penelitian ini meliputi coefficient of block (Cb), coefficient of prismatic (Cp), coefficient of vertical prismatic (Cvp), coefficient of waterplane (Cw), dan coefficient of midship ( C ). Nilai yang dapat mendeskripsikan tingkat kegemukan suatu perahu
adalah Cb. Perahu dikatakan gemuk apabila nilai Cb mendekati 1 dan sebaliknya dikatakan ramping jika mendekati 0. Di bawah ini merupakan tabel yang menunjukkan nilai koefisien bentuk perahu berdasarkan metode pengoperasian alat tangkap yang ada di Indonesia menurut penelitian yang dilakukan oleh Iskandar dan Pujiati (1995) dan tabel koefisien bentuk perahu hasil perhitungan model perahu yang digunakan dalam penelitian ini. Hasil perhitungan pada model perahu merupakan pengukuran koefisien bentuk pada saat water line setinggi depth. Tabel 5 Nilai koefisien bentuk perahu berdasarkan metode pengoperasian alat tangkap yang ada di IndonesiaKelompok perahu encircling gear static gear towed gear Cb 0,56 - 0,67 0,39 - 0,70 0,46 - 0,6 Cp 0,60 - 0,79 0,56 - 0,80 0,5 - 0,62 Cvp 0,68 - 0,86 0,53 - 0,82 0,60 0,85 Cw 0,78 - 0,88 0,65 - 0,86 0,66 - 0,77
C0,84 - 0,96 0,63 - 0,91 0,69 - 0,89
Sumber : Iskandar dan Pujiati (1995) Tabel 6 Nilai koefisien bentuk perahu hasil pengukuran model perahu yang digunakan dalam penelitian Kelompok perahu model perahu penelitian Cb 0,5757 Cp 0,7692 Cvp 0,7133 Cw 0,8071 C 0,7484
Data dari Tabel 6 menunjukkan bahwa hampir seluruh koefisien bentuk dari model perahu yang digunakan dalam penelitian berada di dalam rentang koefesien bentuk perahu acuan (Tabel 5). Hal ini mendeskripsikan bahwa model perahu yang digunakan dalam penelitian ini mengikuti koefesien bentuk perahu yang pada umumnya digunakan di Indonesia. Hasil perhitungan parameter hidrostatis model perahu disajikan pada Tabel 7, nilai tersebut diinterpretasikan dengan kurva hidrostatis pada Gambar 12.
Tabel 7 Nilai hidrostatis model perahu katir
No. 2 Ton displacement (ton) 3 Water area (Aw) (m^2)
Parameter
1,34 cm WL 0,0001 0,0001 0,0132 0,0003 0,0001 0,4829 0,7481 0,6353 0,7601 0,6455 0,0015 0,0083 0,0105 0,0188 1,4972 1,5056 0,0105 0,1563 0,0083
4,02 cm WL 0,0006 0,0006 0,0228 0,0015 0,0002 0,5554 0,7801 0,6860 0,8096 0,7119 0,0013 0,0243 0,0072 0,0315 0,6024 0,6267 0,0072 0,1074 0,0243
6,7 cm WL 0,0013 0,0013 0,0276 0,0031 0,0003 0,5757 0,7692 0,7133 0,8071 0,7484 0,0014 0,0399 0,0055 0,0454 0,3848 0,4247 0,0055 0,0816 0,0399
1 Volume displacement (m^3)
4 Midship area (Ao) (m^2) 5 Ton Per Centimeter (TPC) 6 Coefficient block (Cb) 7 Coefficient prismatic (Cp) 8 Coefficient vertical prismatic (Cvp) 9 Coefficient waterplane (Cw) 10 Coefficient midship (Co) 11 Longitudinal Centre Buoyancy (LCB) (m) 12 Jarak KB (m) 13 Jarak BM (m) 14 Jarak KM (m) 15 Jarak BML (m) 16 Jarak KML (m) 17 Jarak KG (m) 18 Jarak KG/D (m) 19 Jarak GM (m)
Gambar 12 Kurva hidrostatis perahu katir
4.3
Wetted Surface Area (luas permukaan basah badan perahu) Dalam penelitian ini sebelum melakukan pengambilan data tahanan gerak
perahu perlu dilakukan pengukuran luas permukaan basah badan perahu (wetted surface area). Luas permukaan basah merupakan salah satu besaran yang nantinya akan digunakan dalam persamaan matematis pada metode Froude untuk mengestimasi besarnya tahanan gesek (RF) pada model perahu. Tahap awal yang diperlukan dalam pengukuran data ini adalah penentuan draft perahu. Penentuan draft tersebut dapat diketahui dengan cara mengapungkan perahu di kolam percobaan dalam keadaan diam (statis) hingga draft perahu dapat terlihat. Tahap berikutnya dilakukan secara manual yaitu dengan memplotkan kertas millimeter block pada permukaan perahu yang terendam air. Hasil perhitungan luas permukaan yang didapat yaitu 655,1 cm2. Di bawah ini merupakan ilustrasi pengukuran luas permukaan basah.
Gambar 13 Ilustrasi proses pengukuran WSA
4.4
Tahanan Gerak Model Perahu Tahanan gerak perahu adalah gaya fluida yang bekerja pada perahu
sedemikian rupa sehingga melawan gerakan perahu saat melaju. Tahanan tersebut sama dengan komponen gaya fluida yang bekerja sejajar dengan sumbu perahu. Dalam hal ini resistance merupakan istilah yang umum digunakan. Tahanan ini terjadi karena adanya persinggungan antara fluida (air) dengan permukaan perahu. Pengambilan data tahanan gerak perahu dilakukan pada kolam air tenang. Ukuran kolam yang digunakan memiliki panjang 20 meter dan lebar 10 meter. Kedalaman air kolam sewaktu pengambilan data tahanan gerak 1,5 meter. Model perahu
diberi perlakuan berupa penarikan dengan mengkaitkan haluan menggunakan benang nylon yang terhubungkan dengan dinamo penggulung. Dinamo penggulung tersebut memiliki inverter, yaitu alat yang dapat mengatur frekuensi putaran penggulung sehingga kecepatan penarikan model dapat berjalan dengan konstan. Model perahu tersebut ditarik sejajar panjang kolam dan letak benang nylon yang terhubung dengan dinamo penggulung penarik berada di sekitar setengah lebar kolam. Data tahanan gerak diperoleh pada saat model perahu diberi perlakuan dan pengukurannya menggunakan peralatan berupa neraca pegas. Neraca pegas tersebut dikaitkan dengan katrol yang telah terhubung oleh benang nylon sehingga terhubung dengan dinamo penggulung dan haluan model perahu yang diberi perlakuan. Reaksi dari pergerakan model perahu yang mendapat gaya dari fluida yang berlawanan akan mengakibatkan pergerakan skala dari neraca. Besarnya gaya yang terbaca pada neraca merupakan 2 kali lipat dari gaya yang bekerja pada model perahu. Artinya data tahanan gerak model perahu merupakan nilai besarnya gaya yang terbaca dalam neraca. Prinsip tersebut digunakan karena dalam penelitian ini menggunakan katrol tetap untuk mengkaitkan neraca pegas. Fungsi katrol tersebut unutk mengubah arah gaya sesuai dengan kebutuhan penelitian. Dalam percobaan ini dilakukan 3 jenis perlakuan penarikan model perahu dengan frekuensi dinamo penggulung yaitu 10 Hz, 20 Hz dan 30 Hz dan diameter penggulung pada dinamo sebesar 6 cm. Setiap perlakuan dilakukan 10 kali ulangan untuk pengambilan data rataan kecepatan linier model perahu dan besarnya gaya yang terbaca dalam neraca pegas.
Penentuan kecepatan linier model perahu dapat menggunakan rumus : V = S/t Keterangan : V = kecepatan linier (m/s) S = jarak tempuh (meter) t = waktu tempuh (sekon) Kecepatan linier model perahu dapat ditentukan setelah jarak tempuh dan waktu tempuh diketahui. Dalam penelitian ini jarak tempuh yang digunakan adalah 10 m, kemudian dilakukan pengamatan terhadap waktu tempuh. Tahap .. (15)
awal yang dilakukan dalam pengambilan data tahanan gerak adalah memposisikan model perahu pada tepi akhir kolam. Pada saat dilakukan penarikan, model perahu tidak bergerak lurus (serong), hal ini terjadai karena model perahu memiliki list. Untuk menghindari hal tersebut maka diberi perlakuan yaitu dengan memasang benang nylon sebagai pembatas agar model perahu dapat bergerak lurus. Benang nylon tersebut dipasang sejajar dengan panjang kolam dan berada di atas garis air sehingga dapat menahan badan perahu yang tidak bergerak lurus (serong). Dalam penelitian diasumsikan bahwa gesekan benang nylon terhadap badan perahu diabaikan. Hasil perhitungan data tahanan gerak pada model perahu disajikan dalam bentuk tabel dan grafik. Di bawah ini merupakan hasil perhitungan data tahanan gerak model perahu katir. Tabel 8 Hasil perhitungan data tahanan gerak model katir Palabuhanratujarak = 10 m ulangan 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 Rata-rata RTM (N) 0,0650 0,0500 0,0500 0,0550 0,0600 0,0500 0,0600 0,0550 0,0600 0,0600 0,0565 10 Hz waktu (s) 23,3400 24,8300 25,2400 23,7800 23,3700 25,6200 24,5600 24,6800 24,2000 24,8100 24,4430 kec (m/s) 0,4284 0,4027 0,3962 0,4205 0,4279 0,3903 0,4072 0,4052 0,4132 0,4031 0,4091 RTM (N) 0,0750 0,0800 0,0850 0,0900 0,0950 0,0900 0,0900 0,1000 0,0800 0,0850 0,0870 20 Hz waktu (s) 19,2200 18,4300 18,1000 18,3700 18,9300 18,5700 19,4100 17,8800 18,4300 18,2400 18,5580 kec (m/s) 0,5203 0,5426 0,5525 0,5444 0,5283 0,5385 0,5152 0,5593 0,5426 0,5482 0,5392 RTM (N) 0,1250 0,1300 0,1350 0,1400 0,1450 0,1350 0,1350 0,1400 0,1450 0,1500 0,1380 30 Hz waktu (s) 13,7300 14,4800 13,8600 14,5900 14,2800 13,8700 14,6000 13,5100 14,8300 13,4700 14,1220 kec (m/s) 0,7283 0,6906 0,7215 0,6854 0,7003 0,7210 0,6849 0,7402 0,6743 0,7424 0,7089
Data pada Tabel 8 menunjukkan bahwa kecepatan model perahu mempunyai pengaruh yang signifikan terhadap besarnya tahanan gerak model perahu. Pada frekuensi dinamo penggulung sebesar 10 Hz, maka kecepatan linier rata-rata model perahu (VM) adalah sebesar 0,4091 m/s dan tahanan gerak model perahu (RTM) sebesar 0,0565 Newton. Pada frekuensi dinamo penggulung sebesar 20 Hz, maka kecepatan linier rata-rata model perahu (VM) adalah sebesar 0,5392 m/s dan tahanan gerak model (RTM) perahu sebesar 0,0870 Newton. Pada frekuensi dinamo penggulung sebesar 30 Hz, maka kecepatan linier rata-rata
model perahu (VM) adalah sebesar 0,7089 m/s dan tahanan gerak model perahu (RTM) sebesar 0,1380 Newton. Untuk memudahkan dalam pendeskripsian angka pada tabel maka data tersebut disajikan dalam bentuk grafik. Di bawah ini merupakan grafik hubungan antara kecepatan linier dengan tahanan gerak model perahu.
Gambar 14 Grafik hubungan kecepatan linier dengan tahanan gerak pada model perahu Grafik pada Gambar 14 menujukkan bahwa pengaruh kecepatan terhadap tahanan geraknya berbanding lurus artinya semakin tinggi kecepatan linier model perahu maka tahanan gerak model (RTM) semakin tinggi juga. Hubungan kecepatan linier model dengan tahanan geraknya membentuk suatu persamaan regresi linier y = 0,269x 0,055 dengan koefisien korelasi sebesar 0,97 yang menunjukkan hubungan antara kecepatan linier dengan tahanan gerak pada tiga tingkat kecepatan sangat erat. Sedangkan koefisien determinasi sebesar 0,95 artinya model dugaan tesebut dapat menjelaskan model observasi sebesar 95%. Dalam penelitian ini juga digunakan metode Froude sebagai perhitungan estimasi tahanan gerak. Froude menganggap bahwa tahanan suatu perahu/model dapat dipisahkan ke dalam 2 bagian : 1) Tahanan gesek, yaitu merupakan resultan dari gaya viskositas dan gaya inersia yang bekerja pada perahu 2) Tahanan sisa, merupakan resultan dari gaya gravitasi dan gaya inersia yang bekerja pada perahu.
Maka rumus umum yang digunakan dalam metode Froude adalah sebagai berikut : RTM = RFM + RRM . (16) Keterangan RTM = tahanan total model (Newton) RFM = tahanan gesek model (Newton) RRM = tahanan sisa model (Newton) Rumus tahanan gesek menurut Froude adalah sebagai berikut : (17) Keterangan : = tahanan gesek (Newton) t S V = massa jenis air (kg/m3) = koefisien tahanan gesek = luas permukaan basah (m2) = kecepatan perahu (m/s) Le Besnerais menyatakan koefisien tahanan gesek () pada suhu 15 celsius dalam rumus sebagai berikut : (18) Keterangan : L = panjang model atau perahu (m) Jika koefisien gesekan tersebut akan dipakai untuk suhu selain 15 celsius maka rumus yang digunakan sebagai berikut : t = (1+0,0043t) t = 15 C t (harga negatif jika t>15C).
Dengan diketahuinya parameter kecepatan linier model perahu (VM) dan luas permukaan basah badan model perahu (wetted surface area) maka tahanan gesek model perahu (RFM) dapat ditentukan. Pada perameter massa jenis fludia yang digunakan dalam penentuan tahanan gesek model perahu (RFM) adalah massa jenis air tawar pada suhu 20 Celsius. Dalam pengambilan data tahanan gerak model perahu, frekuensi dinamo penggulung diatur agar memiliki kecepatan
yang stabil. Hal tersebut dilakukan supaya kecepatan linier model tidak terlalu ekstrim (cepat) sehingga luas permukaan badan model perahu (wetted surface area) tidak berubah. Hasil perhitungan digunakan untuk perbandingan dengan tahanan gerak model perahu (RTM) yang didapat melalui percobaan eksperimental dan juga berfungsi untuk menentukan besarnya tahanan sisa model (RRM). Hasil perhitungan tahanan gesek pada model perahu katir dalam penelitian disajikan dalam bentuk tabel dan grafik. Di bawah ini merupakan tabel hasil perhitungan tahanan gesek dengan menggunakan metode Froude dan grafiknya. Tabel 9 Hasil perhitungan tahanan menggunakan metode Froude10 Hz ulangan 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 rata-rata kec (m/s) 0,4284 0,4027 0,3962 0,4205 0,4279 0,3903 0,4072 0,4052 0,4132 0,4031 0,4095 RFM (newton) 0,0298 0,0267 0,0259 0,0288 0,0298 0,0252 0,0272 0,0270 0,0279 0,0267 0,0275 kec (m/s) 0,5203 0,5426 0,5525 0,5444 0,5283 0,5385 0,5152 0,5593 0,5426 0,5482 0,5392
gesek20 Hz
model
perahu
dengan
30 Hz kec (m/s) 0,7283 0,6906 0,7215 0,6854 0,7003 0,721 0,6849 0,7402 0,6743 0,7424 0,7089 RFM (newton) 0,0786 0,0713 0,0773 0,0704 0,0732 0,0772 0,0703 0,0810 0,0683 0,0814 0,0749
RFM (newton) 0,0425 0,0459 0,0475 0,0462 0,0437 0,0453 0,0418 0,0485 0,0459 0,0468 0,0454
Gambar 15 Grafik perbandingan antara tahanan gerak model perahu dengan tahanan gesek model perahu yang diestimasi Dari Gambar 15 menunjukkan bahwa besarnya tahanan gerak model perahu yang dilakukan secara eksperimental masih sesuai dengan perhitungan estimasi menurut metode Froude. Hal ini dikarenakan besarnya tahanan gerak model (RTM) perahu lebih besar dibandingkan dengan tahanan gesek model (RFM) sehingga sesuai menurut teori. Setelah mengetahui besarnya nilai tahanan gerak model (RTM) dan nilai tahanan gesek maka tahanan sisa model (RRM) dapat diketahui. Seluruh data jenis data tahanan pada model perahu akan digunakan untuk mengestimasi besarnya tahanan yang terjadi pada perahu ukuran sebenarnya. Dalam metode Froude digunakan beberapa ketentuan. Menurut Froude tahanan sisa tidak tergantung tahanan gesek maka percobaan model dapat dilakukan dengan mengikuti hukum Froude untuk model perahu. Dalam memakai model ikonik, hasil yang diperoleh dapat dikonversi dari skala model ke skala penuh (ukuran perahu sebenarnya). Dengan demikian maka harus dinyatakan beberapa hukum perbandingan untuk keperluan konversi tersebut. Jika gaya spesifik bekerja pada model harus mirip dengan yang bekerja pada obyek yang berskala penuh. Data hasil perhitungan dan pengukuran pada model perahu katir dapat digunakan untuk mengestimasi gaya yang terjadi pada perahu katir sebenarnya. Tahapan awal untuk dapat mengestimasi gaya yang terjadi pada perahu katir
sebenarnya adalah menentukan angka Froude yaitu dengan membandingkan kecepatan model dengan akar kuadrat ukuran liniernya (panjang model). Angka Froude merupakan syarat agar model perahu tersebut memiliki kesamaan geometris dan kinematis dengan perahu sebenarnya. Nilai angka Froude pada model perahu tersebut akan digunakan untuk mengestimasi kecepatan pada perahu sebenarnya (VS). Setelah data kecepatan perahu sebenarnya (VS) diketahui maka tahanan gesek perahu (RFS) juga dapat dihitung. Pada perhitungan tahanan gesek perahu digunakan data ukuran luas permukaan basah badan perahu (wetted surface area) yang telah dikonversi ke ukuran yang sebenarnya, serta ukuran massa jenis air laut pada suhu 20 Celsius. Tahap selanjutnya adalah menentukan tahanan sisa perahu (RRS) dengan menggunakan data tahanan sisa model (RRM). Nilai ukuran tahanan gesek perahu dan tahanan sisa perahu digunakan untuk menentukan tahanan gerak perahu (RTS).
Tabel 10 Hasil perhitungan metode konversi FroudeVM(m/s) 0,4284 0,4027 0,3962 0,4205 0,4279 0,3903 0,4072 0,4052 0,4132 0,4031 0,5203 0,5426 0,5525 0,5444 0,5283 0,5385 0,5152 0,5593 0,5426 0,5482 0,7283 0,6906 0,7215 0,6854 0,7003 0,7210 0,6849 0,7402 0,6743 0,7424 VS(m/s) 1,3549 1,2736 1,2529 1,3298 1,3531 1,2343 1,2876 1,2813 1,3067 1,2746 1,6453 1,7158 1,7471 1,7214 1,6705 1,7029 1,6292 1,7686 1,7158 1,7337 2,3032 2,1839 2,2816 2,1674 2,2145 2,2799 2,1659 2,3407 2,1324 2,3476 RTS (N) 61,1650 46,3565 46,4984 51,0793 56,0369 46,6317 56,5163 51,4292 56,3842 56,6093 69,0475 73,5479 78,3929 83,7617 89,3577 83,9370 84,5947 93,5961 73,5479 78,5267 113,6457 120,1380 124,1600 130,5895 135,1932 124,1750 125,4771 128,6012 136,1125 138,7880 RFS (N) 25,0582 22,3822 21,7231 24,2185 24,9996 21,1387 22,8333 22,6311 23,4570 22,4151 35,7178 38,5612 39,8539 38,7914 36,7227 38,0323 35,0823 40,7534 38,5612 39,2974 65,9912 59,8869 64,8659 59,0655 61,4265 64,7806 58,9917 67,9655 57,3327 68,3343 RRS (N) 36,1068 23,9743 24,7753 26,8608 31,0373 25,4930 33,6830 28,7982 32,9273 34,1942 33,3297 34,9867 38,5390 44,9703 52,6350 45,9047 49,5124 52,8427 34,9867 39,2292 47,6545 60,2510 59,2941 71,5240 73,7667 59,3944 66,4854 60,6357 78,7799 70,4537
Hasil perhitungan data dari Tabel 10 dapat menjelaskan bahwa pada kecepatan linier rata-rata model perahu sebesar 0,4091 m/s sebanding dengan kecepatan linier rata-rata pada perahu sebenarnya sebesar 1,2949 m/s. Begitu pula pada kecepatan linier rata-rata model perahu sebesar 0,5392 m/s dan 0,7089 m/s maka akan sebanding dengan kecepatan linier rata-rata pada perahu sebenarnya sebesar 1,7050 m/s dan 2,2417 m/s. Dari data tersebut juga dapat dihitung besarnya tahanan total (RTS) rata-rata maupun tahanan gesek (RFS) rata-rata pada setiap kecepatan linier rata-rata perahu sebenarnya. Besarnya tahanan total (RTS) rata-rata dan tahanan gesek (RFS) rata-rata pada kecepatan linier rata-rata pada perahu sebenarnya sebesar 1,2949 m/s yaitu 47,8108 Newton dan 18,0258 Newton. Pada kecepatan linier rata-rata pada perahu sebenarnya sebesar 1,7050 m/s maka nilai tahanan total (RTS) rata-rata dan tahanan gesek (RFS) yaitu 72,4722 Newton dan 29,7785 Newton. Sedangkan pada kecepatan linier rata-rata pada perahu sebenarnya sebesar 2,2417 m/s maka nilai tahanan total (RTS) rata-rata dan tahanan gesek (RFS) yaitu 113,9096 Newton dan 49,0857 Newton. Di bawah ini merupakan grafik perbandingan antara tahanan gerak pada perahu dengan tahanan gesek perahu yang diestimasi hasil metode konversi Froude.
Gambar 16 Grafik perbandingan antara tahanan gerak perahu dengan tahanan gesek perahu diestimasi metode konversi Froude Pada Gambar 16 menjelaskan bahwa bentuk grafik yang dihasilkan oleh metode konversi Froude memiliki bentuk yang sama terhadap grafik perbandingan
sebelumnya (Gambar 15) hanya nilai besarannya saja yang berubah. Hal ini terjadi karena kedua grafik memiliki nilai Fn (angka Froude) yang sama. Dengan adanya kesamaan kesamaan geometris dan kinematis serta harga angka Foroude yang sama, maka gaya yang manapun yang diukur pada model dapat dikonversikan ke gaya yang bersangkutan pada skala penuh memakai skala gaya. Di bawah ini merupakan sketsa metode konversi Froude untuk membandingkan hasil penelitian uji tahanan gerak model perahu katir Palabuhanratu.
R
MODELRASIO SKALA
TAHANAN SISA RRM
TAHANAN TOTAL HASIL EKSPERIMEN RTM
TAHANAN GESEK HASIL PERHITUNGAN RFM
VM = VS RPERAHU
-1/2
TAHANAN SISA HASIL KONVERSI RRS = RRM L 3 TAHANAN TOTAL RTS
TAHANAN GESEK HASIL PERHITUNGAN RFS
VSGambar 17 Sketsa metode konversi menurut Froude
5 KESIMPULAN DAN SARAN
5.1 1)
Kesimpulan Pada kecepatan dinamo sebesar 10 Hz, maka kecepatan linier rata-rata model perahu (VM) adalah sebesar 0,4091 m/s dan tahanan gerak model perahu (RTM) sebesar 0,0565 Newton. Pada kecepatan dinamo sebesar 20 Hz, maka kecepatan linier rata-rata model perahu (VM) adalah sebesar 0,5392 m/s dan tahanan gerak model perahu (RTM) sebesar 0,0870 Newton. Pada kecepatan dinamo sebesar 30 Hz, maka kecepatan linier rata-rata model perahu (VM) adalah sebesar 0,7089 m/s dan tahanan gerak model perahu (RTM) sebesar 0,1380 Newton.
2)
Nilai tahanan gerak model perahu berbanding lurus dengan kecepatannya artinya semakin tinggi kecepatan linier model perahu (VM) maka tahanan gerak model (RTM) semakin tinggi juga. Hubungan kecepatan linier dengan tahanan gerak membentuk hubungan yang linier dengan persamaan y = 0,269x 0,055 dengan koefisien korelasi 0,97 yang menunjukkan hubungan antara kecepatan linier dengan tahanan gerak pada tiga tingkat kecepatan sangat erat.
5.2 1)
Saran Perlu dilakukan penelitian mengenai tahanan gerak dengan menambah faktor beban.
DAFTAR PUSTAKAAyodhyoa. 1972. Suatu Pengenalan Fishing Gear. Bogor: Fakultas Perikanan, Institut Pertanian Bogor. Djatmiko et.al. 1983. Tahanan penggerak kapal. Jakarta : Departemen pendidikan dan kebudayaan. Direktur jendral pendidikan dasar dan menengah. 76 hal. Fyson J. 1985. Design of Small Fishing Vessels. Fishing news book. Fishing New Book Ltd. Farnhan,Surrey,England. 320p. Harvald Sv Aa. 1992. Tahanan dan Propulsi Kapal. Surabaya : Airlangga University Press Hind JA. 1982. Stability and Trim of Fishing Vessel and Other Small Ship. Fishing news book. England. 8p Iskandar BH dan Novita Y. 1997. Penuntun Praktikum Kapal Perikanan. Bogor: Jurusan Pemanfaatan Sumberdaya Perikanan, Fakultas Perikanan, Institut Pertanian Bogor. 64 Hal. Iskandar BH dan Pujiati S. 1995. Keragaan Teknis Kapal Perikanan di Beberapa Wilayah Indonesia. Laporan Penelitian. Bogor: Jurusan Pemanfaatan Sumberdaya Perikanan. Fakultas Perikanan. Institut Pertanian Bogor. 54 Hal. Liberty F. 1997. Suatu Studi Mengenai Desain dan Konstruksi Perahu Jogol di Pangandaran [Skripsi]. Bogor: Program Studi Pemanfaatan Sumberdaya Perikanan, Fakultas Perikanan, Institut Pertanian Bogor. Muckle W. 1975. Naval architecture for merine engineer. London : NewnesButterworth. 407 hal Nomura M dan Yamazaki T. 1977. Fishing Technique 1. Tokyo: Japan International Cooperation Agency. Page 179-184. Pasaribu BP. 1985. Keadaan Umum Kapal Ikan di Indonesia. Prosiding Seminar\Pengembangan Kapal Ikan di Indonesia dalam Rangka Implementasi Wawasan Nusantara. Bogor: Institut Pertanian Bogor. 12 Hal
Rahayu RI. 2006. Stabilitas Statis Kapal Purse Seine Muncar (Studi Kasus pada Salah Satu Kapal Purse Seine di Muncar) [Skripsi]. Bogor: Departemen Pemanfaatan Sumberdaya Perikanan, Fakultas Perikanan dan Ilmu Kelautan, Institut Pertanian Bogor. Rouf ARA. 2004. Bentuk Kasko Kapal dan Pengaruhnya terhadap Tahanan Kasko Kapal Ikan [Skripsi]. Bogor: Departemen Pemanfaatan Sumberdaya Perikanan, Fakultas Perikanan dan Ilmu Kelautan, Institut Pertanian Bogor. Wahyudi J. 2005. Penggunaan Cadik dan Pengaruhnya terhadap Stabilitas Perahu Jogol di Pangandaran [Skripsi]. Bogor: Departemen Pemanfaatan Sumberdaya Perikanan, Fakultas Perikanan dan Ilmu Kelautan, Institut Pertanian Bogor.
LAMPIRAN
Lampiran 1. Tabel perhitungan hidrostatisBase Line - 1,34 cm WL Base line s' Ord. No. 0 0,5 1 2 3 4 5 6 7 8 9 9,5 10 Total s' (jum(y,s))s' n' (jum(y,s))s'n' s 0,5 2,0 1,5 4,0 2,0 4,0 2,0 4,0 2,0 4,0 1,5 2,0 0,5 y 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,5 y.s 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,5 0,0000 0 0,0000 y.s' 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 y 0,0000 0,0000 0,0097 0,0106 0,0113 0,0118 0,0128 0,0127 0,0118 0,0109 0,0098 0,0000 0,0000 0,67 cm WL 2 y.s 0,0000 0,0000 0,0146 0,0422 0,0226 0,0473 0,0255 0,0507 0,0237 0,0436 0,0146 0,0000 0,0000 0,2848 2 0,5696 0,5 0,2848 y.s' 0,0000 0,0000 0,0195 0,0211 0,0226 0,0237 0,0255 0,0254 0,0237 0,0218 0,0195 0,0000 0,0000 y 0,0000 0,0000 0,0135 0,0153 0,0164 0,0171 0,0178 0,0176 0,0169 0,0156 0,0138 0,0000 0,0000 1,34 cm WL 0,5 y.s 0,0000 0,0000 0,0203 0,0612 0,0327 0,0682 0,0355 0,0705 0,0337 0,0623 0,0207 0,0000 0,0000 0,4051 0,5 0,2026 1 0,2026 y.s' 0,0000 0,0000 0,0068 0,0076 0,0082 0,0085 0,0089 0,0088 0,0084 0,0078 0,0069 0,0000 0,0000 Jum (y.s') 0,0000 0,0000 0,0262 0,0288 0,0307 0,0322 0,0344 0,0342 0,0321 0,0296 0,0264 0,0000 0,0000 (jum(y.s'))s 0,0000 0,0000 0,0394 0,1151 0,0615 0,1287 0,0688 0,1367 0,0642 0,1183 0,0396 0,0000 0,0000 0,7721 0,7721 0,4873 n -5,0 -4,5 -4,0 -3,0 -2,0 -1,0 0,0 1,0 2,0 3,0 4,0 4,5 5,0 ((jum(y.s'))s.n 0,0000 0,0000 -0,1574 -0,3452 -0,1229 -0,1287 0,0000 0,1367 0,1283 0,3548 0,1586 0,0000 0,0000 0,0241 = Jum((jum(y,s))s') = Jum((jum(y,s)s'))n'
Lampiran 1. Lanjutan1,34 cm WL - 4,02 cm WL 1,34 cm WL Ord. No. 0 0,5 1 2 3 4 5 6 7 8 9 9,5 s' s 0,5 2,0 1,5 4,0 2,0 4,0 2,0 4,0 2,0 4,0 1,5 2,0 y 0,0000 0,0000 0,0135 0,0153 0,0164 0,0171 0,0178 0,0176 0,0169 0,0156 0,0138 0,0000 0,0000 1 y.s 0,0000 0,0000 0,0203 0,0612 0,0327 0,0682 0,0355 0,0705 0,0337 0,0623 0,0207 0,0000 0,0000 0,4051 1 0,4051 1 0,4051 y.s' 0,0000 0,0000 0,0135 0,0153 0,0164 0,0171 0,0178 0,0176 0,0169 0,0156 0,0138 0,0000 0,0000 y 0,0000 0,0069 0,0171 0,0205 0,0223 0,0229 0,0235 0,0233 0,0227 0,0207 0,0175 0,0076 0,0000 2,68 cm WL 4 y.s 0,0000 0,0138 0,0256 0,0820 0,0446 0,0916 0,0471 0,0932 0,0454 0,0826 0,0262 0,0152 0,0000 0,5673 4 2,2690 2 4,5381 y.s' 0,0000 0,0276 0,0683 0,0820 0,0892 0,0916 0,0942 0,0932 0,0908 0,0826 0,0700 0,0304 0,0000 y 0,0000 0,0097 0,0183 0,0235 0,0259 0,0266 0,0271 0,0268 0,0264 0,0235 0,0191 0,0107 0,0000 4,02 cm WL 1 y.s 0,0000 0,0194 0,0275 0,0938 0,0518 0,1064 0,0541 0,1073 0,0527 0,0942 0,0287 0,0213 0,0000 0,6573 1 0,6573 3 1,9718 y.s' 0,0000 0,0097 0,0183 0,0235 0,0259 0,0266 0,0271 0,0268 0,0264 0,0235 0,0191 0,0107 0,0000 Jum (y.s') 0,0000 0,0373 0,1002 0,1207 0,1315 0,1353 0,1390 0,1376 0,1340 0,1217 0,1029 0,0410 0,0000 (jum(y.s'))s 0,0000 0,0746 0,1503 0,4828 0,2630 0,5411 0,2780 0,5504 0,2680 0,4869 0,1544 0,0821 0,0000 3,3314 3,3314 6,9149 n -5,0 -4,5 -4,0 -3,0 -2,0 -1,0 0,0 1,0 2,0 3,0 4,0 4,5 5,0 ((jum(y.s'))s.n 0,0000 -0,3359 -0,6011 -1,4484 -0,5259 -0,5411 0,0000 0,5504 0,5359 1,4606 0,6174 0,3693 0,0000 0,0813 = Jum((jum(y,s))s') = Jum((jum(y,s)s'))n'
10 0,5 Total s' (jum(y,s))s' n' (jum(y,s))s'n'
Lampiran 1. Lanjutan4,02 cm WL - 6,7 cm WL 4,02 cm WL Ord. No. 0 0,5 1 2 3 4 5 6 7 8 9 9,5 s' s 0,5 2,0 1,5 4,0 2,0 4,0 2,0 4,0 2,0 4,0 1,5 2,0 y 0,0000 0,0097 0,0183 0,0235 0,0259 0,0266 0,0271 0,0268 0,0264 0,0235 0,0191 0,0107 0,0000 1 y.s 0,0000 0,0194 0,0275 0,0938 0,0518 0,1064 0,0541 0,1073 0,0527 0,0942 0,0287 0,0213 0,0000 0,6573 1 0,6573 3 1,9718 y.s' 0,0000 0,0097 0,0183 0,0235 0,0259 0,0266 0,0271 0,0268 0,0264 0,0235 0,0191 0,0107 0,0000 y 0,0000 0,0083 0,0186 0,0253 0,0284 0,0290 0,0294 0,0292 0,0288 0,0254 0,0199 0,0087 0,0000 5,36 WL 4 y.s 0,0000 0,0165 0,0280 0,1012 0,0568 0,1161 0,0588 0,1169 0,0575 0,1015 0,0299 0,0175 0,0000 0,7007 4 2,8029 4 11,2114 y.s' 0,0000 0,0330 0,0746 0,1012 0,1136 0,1161 0,1176 0,1169 0,1151 0,1015 0,0798 0,0350 0,0000 y 0,0000 0,0114 0,0194 0,0267 0,0302 0,0307 0,0311 0,0309 0,0305 0,0268 0,0207 0,0132 0,0000 6,7 cm WL 1 y.s 0,0000 0,0227 0,0290 0,1069 0,0603 0,1229 0,0622 0,1234 0,0609 0,1073 0,0310 0,0264 0,0000 0,7531 1 0,7531 5 3,7654 y.s' 0,0000 0,0114 0,0194 0,0267 0,0302 0,0307 0,0311 0,0309 0,0305 0,0268 0,0207 0,0132 0,0000 Jum (y.s') 0,0000 0,0541 0,1123 0,1514 0,1697 0,1734 0,1758 0,1746 0,1719 0,1519 0,1195 0,0589 0,0000 (jum(y.s'))s 0,0000 0,1081 0,1684 0,6056 0,3394 0,6934 0,3515 0,6984 0,3438 0,6075 0,1793 0,1177 0,0000 4,2132 4,2132 16,9486 n -5,0 -4,5 -4,0 -3,0 -2,0 -1,0 0,0 1,0 2,0 3,0 4,0 4,5 5,0 ((jum(y.s'))s.n 0,0000 -0,4866 -0,6737 -1,8167 -0,6788 -0,6934 0,0000 0,6984 0,6876 1,8226 0,7173 0,5297 0,0000 0,1063 = Jum((jum(y,s))s') = Jum((jum(y,s)s'))n'
10 0,5 Total s' (jum(y,s))s' n' (jum(y,s))s'n'
Lampiran 1. Lanjutan1,34 cm WL Ord. No. 0 0,5 1 2 3 4 5 6 7 8 9 9,5 10 0,5 2,0 1,5 4,0 2,0 4,0 2,0 4,0 2,0 4,0 1,5 2,0 0,5 -5,0 -4,5 -4,0 -3,0 -2,0 -1,0 0,0 1,0 2,0 3,0 4,0 4,5 5,0 0,0000 0,0000 0,0135 0,0153 0,0164 0,0171 0,0178 0,0176 0,0169 0,0156 0,0138 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 -0,0812 -0,1835 -0,0655 -0,0682 0,0000 0,0705 0,0674 0,1868 0,0828 0,0000 0,0000 0,0092 0,0000 0,0000 0,3247 0,5504 0,1309 0,0682 0,0000 0,0705 0,1349 0,5603 0,3313 0,0000 0,0000 2,1713 0,0000 0,0097 0,0183 0,0235 0,0259 0,0266 0,0271 0,0268 0,0264 0,0235 0,0191 0,0107 0,0000 0,0000 -0,0874 -0,1101 -0,2815 -0,1036 -0,1064 0,0000 0,1073 0,1055 0,2825 0,1148 0,0960 0,0000 0,0172 0,0000 0,3932 0,4402 0,8445 0,2072 0,1064 0,0000 0,1073 0,2110 0,8474 0,4594 0,4321 0,0000 4,0486 0,0000 0,0114 0,0194 0,0267 0,0302 0,0307 0,0311 0,0309 0,0305 0,0268 0,0207 0,0132 0,0000 0,0000 -0,1022 -0,1162 -0,3208 -0,1207 -0,1229 0,0000 0,1234 0,1219 0,3218 0,1239 0,1188 0,0000 0,0271 0,0000 0,4600 0,4646 0,9623 0,2413 0,1229 0,0000 0,1234 0,2438 0,9653 0,4957 0,5346 0,0000 4,6138 s n y y.s.n y.s.n.n y 4,02 cm WL y.s.n y.s.n.n y 6,7 cm WL y.s.n y.s.n.n
Lampiran 1. Lanjutan1,34 cm WL Ord. No. 0 0,5 1 2 3 4 5 6 7 8 9 9,5 10 0,5 2,0 1,5 4,0 2,0 4,0 2,0 4,0 2,0 4,0 1,5 2,0 0,5 0,0000 0,0000 0,0135 0,0153 0,0164 0,0171 0,0178 0,0176 0,0169 0,0156 0,0138 0,0000 0,0000 0,0000000000 0,0000000000 0,0000024768 0,0000035746 0,0000043808 0,0000049565 0,0000056065 0,0000054774 0,0000047905 0,0000037709 0,0000026309 0,0000000000 0,0000000000 0,0000376649 0,0000000000 0,0000000000 0,0000037152 0,0000142982 0,0000087615 0,0000198259 0,0000112131 0,0000219095 0,0000095810 0,0000150837 0,0000039464 0,0000000000 0,0000000000 0,0001083345 0,0000 0,0097 0,0183 0,0235 0,0259 0,0266 0,0271 0,0268 0,0264 0,0235 0,0191 0,0107 0,0000 0,0000000000 0,0000009148 0,0000061713 0,0000129076 0,0000173840 0,0000188052 0,0000198145 0,0000192758 0,0000183423 0,0000130443 0,0000070117 0,0000012148 0,0000000000 0,0001348863 0,0000000000 0,0000018296 0,0000092569 0,0000516304 0,0000347681 0,0000752207 0,0000396290 0,0000771031 0,0000366846 0,0000521770 0,0000105176 0,0000024295 0,0000000000 0,0003912466 0,0000 0,0114 0,0194 0,0267 0,0302 0,0307 0,0311 0,0309 0,0305 0,0268 0,0207 0,0132 0,0000 0,0000000000 0,0000014650 0,0000072563 0,0000190984 0,0000274548 0,0000289840 0,0000300875 0,0000293749 0,0000282890 0,0000192758 0,0000088088 0,0000023000 0,0000000000 0,0002023944 0,0000000000 0,0000029301 0,0000108845 0,0000763936 0,0000549096 0,0001159358 0,0000601750 0,0001174997 0,0000565780 0,0000771031 0,0000132132 0,0000045999 0,0000000000 0,0005902224 s y y.y.y y.y.y.s y 4,02 cm WL y.y.y y.y.y.s y 6,7 cm WL y.y.y y.y.y.s
Lampiran 2. Perhitungan hidrostatis Diketahui : LOA = 0,067 m Lpp = 0,05 m LWL : 6,70 cm WL = 0,550 m ; 4,02 cm WL = 0,521 m ; 1,34 cm WL = 0,490 m ; K = 0,0134 m = 1 ton/m3 : : Panjang perahu antara AP dan FP : Panjang total seluruh perahu dari buritan ke haluan; : Panjang perahu pada tiap-tiap wl; : Lebar perahu terlebar pada setiap wl; : Diperoleh dari LWL dibagi 10 (sesuai dengan pembagian ordinat); : Jarak antar wl; dan : Densitas air tawar (1 ton/m3). h = 0,0550 ; h = 0,0521 ; h = 0,0490 ; BWL = 0,0622 m BWL = 0,0541 m BWL = 0,0355 m
Dimana Lpp LOA LWL BWL h K
2.1 Volume displacement (m3)
o Untuk base line 1,34 cm WL
o Untuk 1,34 cm WL 4,02 cm WL
o Untuk 4,02 cm WL 6,70 cm WL
2.2 Ton displacement (Ton)
o Untuk base line 1,34 cm WL
Lampiran 2. Lanjutan o Untuk 1,34 cm WL 4,02 cm WL
o Untuk 4,02 cm WL 6,70 cm WL
2.3 Waterplan area (Aw) (m3)
o Untuk base line 1,34 cm WL
o Untuk 1,34 cm WL 4,02 cm WL
o Untuk 4,02 cm WL 6,70 cm WL
2.4 Midship area (A) (m2)
o Untuk base line 1,34 cm WL
o Untuk 1,34 cm WL 4,02 cm WL
o Untuk 4,02 cm WL 6,70 cm WL
Lampiran 2. Lanjutan 2.5 Ton Per Centimeter (TPC)
o Untuk base line 1,34 cm WL
o Untuk 1,34 cm WL 4,02 cm WL
o Untuk 4,02 cm WL 6,70 cm WL
2.6 Coefficient of block (Cb)
o Untuk base line 1,34 cm WL
o Untuk 1,34 cm WL 4,02 cm WL
o Untuk 4,02 cm WL 6,70 cm WL
2.7 Coefficient of prismatic (Cp)
o Untuk base line 1,34 cm WL
o Untuk 1,34 cm WL 4,02 cm WL
o Untuk 4,02 cm WL 6,70 cm WL
2.8 Coefficient of vertical prismatic (Cvp)
o Untuk base line 1,34 cm WL
o Untuk 1,34 cm WL 4,02 cm WL
o Untuk 4,02 cm WL 6,70 cm WL
2.9 Coefficient of waterplan (Cw)
o Untuk base line 1,34 cm WL
o Untuk 1,34 cm WL 4,02 cm WL
o Untuk 4,02 cm WL 6,70 cm WL
Lampiran 2. Lanjutan 2.10 Coefficient of midship (C)
o Untuk base line 1,34 cm WL
o Untuk 1,34 cm WL 4,02 cm WL
o Untuk 4,02 cm WL 6,70 cm WL
2.11 Longitudinal centre buoyancy (LCB) (m)
