Materi Hidro CD Soemarto RANGKUM

BAB IV ANALISIS HIDROLOGI

IV- 1

BAB IV

ANALISIS HIDROLOGI

4.1 Tinjauan Umum

Dalam merencanakan Waduk Ciniru ini, sebagai langkah awal dilakukan

pengumpulan data-data. Data tersebut digunakan sebagai dasar perhitungan

stabilitas maupun perencanaan teknis. Dari data curah hujan yang diperoleh,

dilakukan analisis hidrologi yang menghasilkan debit banjir rencana, yang

kemudian diolah lagi untuk mencari besarnya flood routing yang hasilnya

digunakan untuk menetukan elevasi crest spillway. Analisa hidrologi untuk

perencanaan waduk, meliputi empat hal, yaitu:

a. Aliran masuk (inflow) yang mengisi waduk.

b. Banjir rencana untuk menentukan kapasitas dan dimensi bangunan pelimpah

(spillway).

c. Tampungan waduk.

d. Aliran keluar (outflow) untuk menentukan bangunan pengambilan.

Adapun langkah-langkah dalam analisis hidrologi adalah sebagai berikut

(Sosrodarsono, 1993) :

a. Menentukan Daerah Aliran Sungai ( DAS ) beserta luasnya.

b. Menentukan luas daerah pengaruh stasiun-stasiun penakar hujan dengan

metode Poligon Thiessen.

c. Menentukan curah hujan maksimum tiap tahunnya dari data curah hujan yang

ada.

d. Menganalisis curah hujan rencana dengan periode ulang T tahun.

e. Menghitung debit banjir rencana berdasarkan besarnya curah hujan rencana

f. Menghitung debit andalan untuk keperluan irigasi dan air baku.

g. Menghitung kebutuhan air di sawah yang dibutuhkan untuk tanaman.


IV- 2

h. Menghitung neraca air yang merupakan perbandingan antara debit air yang

tersedia dengan debit air yang dibutuhkan untuk keperluan irigasi dan air

baku.

4.2 Penentuan Daerah Aliran Sungai

Sebelum menentukan daerah aliran sungai, terlebih dahulu menentukan

lokasi bangunan air (Waduk) yang akan direncanakan. Dari lokasi ini ke arah

hulu, kemudian ditentukan batas daerah aliran sungai dengan menarik garis

imajiner yang menghubungkan titik-titik yang memiliki kontur tertinggi sebelah

kiri dan kanan sungai yang ditinjau (Soemarto, 1999).

Penetapan Daerah Aliran Sungai (DAS) pada daerah Pembangunan

Waduk Ciniru diperoleh dari data di Laboratorium Pengaliran Universitas

Diponegoro.

4.3 Penentuan Luas Pengaruh Stasiun Hujan

Adapun jumlah stasiun yang masuk di lokasi DAS Sungai Cipedak

berjumlah tiga buah stasiun yaitu Sta Ciniru, Sta Waduk darma dan Sta Subang.

Penentuan luas pengaruh stasiun hujan dengan metode Thiesen karena kondisi

topografi dan jumlah stasiun memenuhi syarat. Dari tiga stasiun tersebut masing-

masing dihubungkan untuk memperoleh luas daerah pengaruh dari tiap stasiun. Di

mana masing-masing stasiun mempunyai daerah pengaruh yang dibentuk dengan

garis-garis sumbu tegak lurus terhadap garis penghubung antara dua stasiun. Hasil

perhitungan dapat dilihat pada Tabel 4.1 sebagai berikut :

Tabel 4.1 Luas Pengaruh Stasiun Hujan Terhadap DAS

No Nama Stasiun Hujan Poligon Thiessen Faktor Prosentase (%) Luas DAS (km2)

1 Ciniru 93,14 64,557 2 Waduk Darma 6,36 4,410 3 Subang 0,5 0,348

Jumlah 100 69,31


IV- 3

Keterangan :

A1 = Luasan DAS akibat pengaruh Sta Ciniru yaitu sebesar 64,557 km2 A2 = Luasan DAS akibat pengaruh Sta Wduk Darma yaitu sebesar 4,410 km2

A3 = Luasan DAS akibat pengaruh Sta Subang yaitu sebesar 0,348 km2

II

I

III

ciniru

subang

waduk darma

A1 A2

A3

Gambar 4.1 Luas DAS Akibat Pengaruh Stasiun Hujan Dengan Metode Poligon Thiessen


IV- 4

4.4 Analisis Curah Hujan

4.4.1 Ketersediaan Data Hujan

Untuk mendapatkan hasil yang memiliki akurasi tinggi, dibutuhkan

ketersediaan data yang secara kualitas dan kuantitas cukup memadai. Data hujan yang

digunakan direncanakan selama 12 tahun sejak Januari 1995 hingga Desember 2006.

Data-data hujan bulanan dan hari hujan bulanan masing-masing stasiun ditampilkan

pada Tabel 4.2 s/d Tabel 4.4. Data curah hujan harian maksimum ini didapat dari curah

hujan harian dalam satu tahun yang terbesar di ketiga stasiun tersebut.

Tabel 4.2 Data Curah Hujan Harian Maksimum Stasiun Ciniru

( Sumber : Laboratorium Pengaliran UNDIP )

Tahun Bulan Dalam Setahun Rh Total

Rh Max

Jan Peb Mar Apr Mei Jun Jul Agt Sep Okt Nop Des ( mm ) ( mm ) 1995 70 93 131 61 40 30 37 0 61 49 88 67 727 131 1996 110 58 84 38 45 15 41 42 8 37 50 60 588 110 1997 85 40 65 65 44 8 0 0 0 0 20 29 356 85 1998 86 68 86 121 59 98 54 92 58 60 70 92 944 121 1999 53 94 55 85 46 64 14 2 0 35 65 72 585 94 2000 51 69 73 65 34 62 14 0 2 56 0 0 426 73 2001 55 61 65 0 52 62 53 0 0 63 55 0 466 65 2002 67 11 0 60 33 0 18 0 0 0 36 82 307 82 2003 32 23 65 11 34 0 22 0 0 0 22 14 223 65 2004 0 32 35 30 20 20 12 0 45 1 50 70 315 70 2005 23 40 60 30 25 35 70 40 18 20 12 50 423 70 2006 50 69 25 30 50 50 0 0 0 0 22 40 336 69


IV- 5

Tabel 4.3 Data Curah Hujan Harian Maksimum Stasiun Waduk Darma



Rh Max


Tabel 4.4 Data Curah Hujan Harian Maksimum Stasiun Subang



Rh Max



IV- 6

Tabel 4.5 Curah Hujan Harian Maksimum

Tahun Sta Cepogo (mm) Sta W Darma (mm) Sta Subang (mm)

1995 131 97 110 1996 110 92 105 1997 85 93 81 1998 121 118 120 1999 94 103 98 2000 73 101 86 2001 65 98 56 2002 82 120 17 2003 65 154 73 2004 70 98 110 2005 70 102 139 2006 69 133 91

4.4.2 Analisis Curah Hujan Area

Analisis ini dimaksudkan untuk mengetahui curah hujan rata-rata yang terjadi

pada daerah tangkapan (catchment area) tersebut, yaitu dengan menganalisis data-data

curah hujan maksimum yang didapat dari tiga stasiun penakar hujan yaitu Sta Ciniru, Sta

Waduk Darma dan Sta Subang.

Metode yang digunakan dalam analisis ini adalah metode poligon thiessen

seperti Persamaan 2.3 Bab II sebagai berikut (Soemarto, 1999).

Persamaan :

n

nn

AAARARARA

R+......++

.+.....+.+.=

21

2211

di mana :

R = Curah hujan maksimum rata-rata (mm)

R1, R2,.......,Rn = Curah hujan pada stasiun 1,2,........,n (mm)

A1, A2, ,An = Luas daerah pada polygon 1,2,..,n (km2)


IV- 7

Dari ketiga curah hujan rata rata stasiun dibandingkan, yang nilai curah

hujan rata ratanya maksimum diambil sebagai curah hujan areal DAS Sungai Cipedak.

Hasil perhitungan dapat dilihat pada Tabel 4.6 sebagai berikut:

Tabel 4.6 Perhitungan Curah Hujan Rencana Dengan Metode Poligon Thiessen

Tahun Rh Max Sta Ciniru Rh Max Sta W

Darma Rh Max Sta Subang Rh Rencana

(A1 = 64,557 km2) (A2 = 4,410 km2) (A3 = 0,348 km2) (dlm mm) 1995 131 97 110 123 1996 110 92 105 105 1997 85 93 81 79 1998 121 118 120 113 1999 94 103 98 88 2000 73 101 86 69 2001 65 98 56 61 2002 82 120 17 78 2003 65 154 73 65 2004 70 98 110 71 2005 70 102 139 69 2006 69 133 91 68

4.5 Analisis Frekuensi Curah Hujan Rencana

Dari hasil perhitungan curah hujan rata-rata maksimum dengan metode

polygon thiessen di atas perlu ditentukan kemungkinan terulangnya curah hujan bulanan

maksimum guna menentukan debit banjir rencana.

4.5.1 Parameter Statistik (Pengukuran Dispersi)

Suatu kenyataan bahwa tidak semua nilai dari suatu variabel hidrologi terletak

atau sama dengan nilai rata-ratanya, tetapi kemungkinan ada nilai yang lebih besar atau

lebih kecil dari nilai rata-ratanya (Sosrodarsono dan Takeda, 1993). Besarnya dispersi

dapat dilakukan pengukuran dispersi yakni melalui perhitungan parameter statistik

untuk (Xi-X), (Xi-X)2, (Xi-X)3, (Xi-X)4 terlebih dahulu.

di mana :

Xi = Besarnya curah hujan daerah (mm)

X = Rata-rata curah hujan maksimum daerah (mm)

Perhitungan parameter statistik dapat dilihat pada Tabel 4.7.


IV- 8

Tabel 4.7 Parameter Statistik

No Tahun Rh (Xi) Rh Rata2

( X ) )( XXi 2)( XXi 3)( XXi 4)( XXi 1 1995 123 82,416 40,584 1647,061 66844,325 2712810,122 2 1996 105 82,416 22,584 510,037 11518,677 260137,798 3 1997 79 82,416 -3,416 11,669 -39,861 136,166 4 1998 113 82,416 30,584 935,381 28607,694 874937,719 5 1999 88 82,416 5,584 31,181 174,115 972,258 6 2000 69 82,416 -13,416 179,989 -2414,733 32396,060 7 2001 61 82,416 -21,416 458,645 -9822,342 210355,287 8 2002 78 82,416 -4,416 19,501 -86,116 380,291 9 2003 65 82,416 -17,416 303,317 -5282,569 92001,236

10 2004 71 82,416 -11,416 130,325 -1487,790 16984,620 11 2005 69 82,416 -13,416 179,989 -2414,733 32396,060 12 2006 68 82,416 -14,416 207,821 -2995,948 43189,591

Jumlah 989 0,0 4614,916 82600,674 4276697,208

Macam pengukuran dispersi antara lain sebagai berikut :

1. Deviasi Standar (Sd) Perhitungan deviasi standar menggunakan Persamaan 2.6 pada Bab II (Soemarto,

1999).

Sd =1-

)-( 2n

XX i

di mana :

Sd = Deviasi standar Xi = Nilai variat ke i

X = Nilai rata-rata variat n = Jumlah data

Sd =112

916,4614

Sd = 20,482

2. Koefisien Skewness (CS) Perhitungan koefisien Skewness digunakan Persamaan 2.8 pada Bab II (Soemarto,

1999).


IV- 9

( ){ }

( )( ) 313

2-1-

-Sdnn

XXinCs

n

i==

3482,20*)2-12)(1-12(674,82600*12=Cs

Cs = 1,048

3. Pengukuran Kurtosis (CK) Perhitungan kortosis menggunakan Persamaan 2.9 Bab II (Soemarto,1999).

( ){ }4

1

4 -1Sd

XXinCk

n

i==

4482,20

208,4276697*121

=Ck

025,2=Ck 4. Koefisien Variasi (CV)

Perhitungan koefisien variasi menggunakan Persamaan 2.7 pada Bab II (Soemarto,

1999).

XSd

Cv =

416,82482,20=Cv

248,0=Cv

4.5.2 Analisis Jenis Sebaran

4.5.2.1 Metode Gumbel Tipe I

Mengitung curah hujan dengan Pers. 2.10 dan Pers. 2.12 Bab II yaitu :

Xt = ( )YnYSnSX T -+


IV- 10

di mana :

X = 82,416 Yn = 0,5035 (lihat Tabel 2.1)

S = 20,482 Sn = 0,9833 (lihat Tabel 2.2)

Yt = -ln

T

T 1-ln (lihat Tabel 2.3)

Tabel 4.8 Distribusi Sebaran Metode Gumbel I

No Periode X Sd Yt Yn Sn Xt 1 25 82,416 20,482 2,043 0,5035 0,9833 114,483 2 100 82,416 20,482 3,022 0,5035 0,9833 134,875 3 1000 82,416 20,482 4,540 0,5035 0,9833 166,495

Tabel 4.9 Syarat Penggunaan Jenis Sebaran

No Jenis Distribusi Syarat Hasil Perhitungan Keterangan

1 Metode Gumbel I CK 5,4002 Ck = 2,025 Memenuhi CS 1,1396 Cs = 1,048 Memenuhi

Dari metode yang digunakan di atas adalah sebaran Metode Gumbel dengan

nilai Cs = 1,048 memenuhi persyaratan Cs 1,139 dan nilai Ck = 2,025 yang

memenuhi persyaratan Ck 5,4002. Dari jenis sebaran yang telah memenuhi syarat

tersebut perlu diuji kecocokan sebarannya dengan metode Smirnov Kolmogorov. Hasil

uji kecocokan sebaran menunjukan distribusinya dapat diterima atau tidak.

4.5.3 Pengujian Kecocokan Sebaran

4.5.3.1 Uji Sebaran Smirnov Kolmogorov

Uji kecocokan Smirnov Kolmogorov, sering juga uji kecocokan non

parametrik (non parametric test), karena pengujian tidak menggunakan fungsi distribusi

tertentu. Hasil perhitungan uji kecocokan sebaran dengan Smirnov Kolmogorov untuk

Metode Gumbel dapat dilihat pada Tabel 4.15.


IV- 11

Xi = Curah hujan rencana

Xrt = Rata-rata curah hujan

= 82,416 mm

Sd = Standar deviasi

= 20,482

n = jumlah data

Tabel 4.10 Uji Keselarasan Sebaran Dengan Smirnov Kolmogorov

Xi M P(x) =M/(n+1) P(x


IV- 12

4.6 Perhitungan Debit Banjir Rencana

Untuk menghitung atau memperkirakan besarnya debit banjir yang akan terjadi

dalam berbagai periode ulang dengan hasil yang baik dapat dilakukan dengan analisa

data aliran dari sungai yang bersangkutan. Oleh karena data aliran yang bersangkutan

tidak tersedia maka dalam perhitungan debit banjir akan digunakan beberapa metode

yaitu (Sosrodarsono, 1993) :

- Metode Hidrograf Sintetik GAMA I

- Dengan Program HEC HMS

4.6.1 Perhitungan Debit Banjir Rencana Metode Satuan Sintetik Gama I

Perhitungan Hidrograf Satuan Sintetik Gama I menggunakan Persamaan 2.42

s/d Persamaan 2.49 pada Bab II (Soemarto, 1999) dengan langkah-langkah :

1) Menentukan data-data yang digunakan dalam perhitungan Hidrograf Sintetik

Gamma I DAS Sungai Cipedak.

Luas DAS Sungai Cipedak = 69,31 km2

Panjang sungai utama (L) = 27 km

Panjang sungai semua tingkat = 84,50 km

Panjang sungai tingkat satu (1) = 52,80 km

Jumlah sungai tingkat satu (1) = 135

Jumlah sungai semua tingkat = 185

Jumlah pertemuan sungai (JN) = 135

Kelandaian sungai = (Elv hulu-Elv hilir)/L

= (950-190) / 20000 = 0,0259

Indeks kerapatan sungai = 84,5 / 69,31 =1,219 km/km2

dengan jumlah panjang sungai semua tingkat

SF = 5,848,52

= 0,624 km/km


IV- 13

Faktor lebar (WF) adalah perbandingan antara lebar DAS yang diukur dari titik

berjarak L dengan lebar DAS yang diukur dari titik yang berjarak L dari tempat

pengukuran (WF).

Wu = 4,8 km

Wi = 8 km

WF = 88,4 = 0,6

Perbandingan antara luas DAS yang diukur di hulu garis yang ditarik tegak

lurus garis hubung antara stasiun pengukuran dengan titik yang paling dekat dengan titik

berat DAS melewati titik tersebut dengan luas DAS total (RUA).

Au = 26,961 km

RUA = A

Au

= 31,69961,26

= 0,389 km

Faktor simetri ditetapkan sebagai hasil perkalian antara faktor lebar (WF)

dengan luas relatif DAS sebelah hulu (RUA)

SIM = RUAWF = 389,06,0 = 0,233

Frekuensi sumber (SN) yaitu perbandingan antara jumlah segmen sungai-

sungai tingkat 1 dengan jumlah segmen sungai semua tingkat.

SN = tktsemuasungaiJml

tktsungaiJml 1

= 185135 = 0,411

2) Menghitung waktu naik (TR) dengan menggunakan Persamaan 2.43 Bab II

yaitu sebagai berikut :

TR = 2775,1+*06665,1+*100

.43,03

SIMSF

L


IV- 14

TR = 2775,1233,0*06665,1624,0*100

27.43,03

++

= 1,56 jam 3) Menghitung debit puncak (QP) dengan menggunakan Persamaan 2.44 Bab II

yaitu sebagai berikut :

Qp = 2381,00986,05886,0 ***1836,0 JNTRA

Qp = 2381,00986,05886,0 35*56,1*31,69*1836,0

= 4,96 m/dtk

4) Menghitung waktu dasar / TB (time base) dengan menggunakan Persamaan

2.45 Bab II yaitu sebagai berikut :

TB = 2574,07344,00986,01457,0 ***4132,27 RUASNSTR

TB = 2574,07344,00986,01457,0 389,0*411,0*0259,0*56,1*4132,27

= 17,116 jam 5) Menghitung koefisien tampungan k dengan menggunakan Persamaan 2.49 Bab

II yaitu sebagai berikut :

k = 0452,00897,11446,01798,0 ****5617,0 DSFSA

k = 0452,00897,11446,01798,0 219,1*624,0*0259,0*31,69*5617,0

= 3,443 6) Membuat unit hidrograf dengan menggunakan Persamaan 2.42 Bab II yaitu

sebagai berikut :

Qt = Qp .e t/k


IV- 15

Tabel 4.11 Unit Resesi Hidrograf

t (jam) Qp k e Qt

t (jam) Qp k e Qt

0 4.96 3.443 2.718 0.000 4.25 4.96 3.443 2.718 1.444 0.25 4.96 3.443 2.718 1.000 4.50 4.96 3.443 2.718 1.343 0.50 4.96 3.443 2.718 2.000 4.75 4.96 3.443 2.718 1.248 0.75 4.96 3.443 2.718 2.750 5.00 4.96 3.443 2.718 1.161 1.00 4.96 3.443 2.718 3.710 5.25 4.96 3.443 2.718 1.080 1.25 4.96 3.443 2.718 3.450 5.50 4.96 3.443 2.718 1.004 1.50 4.96 3.443 2.718 3.208 5.75 4.96 3.443 2.718 0.934 1.75 4.96 3.443 2.718 2.984 6.00 4.96 3.443 2.718 0.868 2.00 4.96 3.443 2.718 2.775 6.25 4.96 3.443 2.718 0.808 2.25 4.96 3.443 2.718 2.580 6.50 4.96 3.443 2.718 0.751 2.50 4.96 3.443 2.718 2.400 6.75 4.96 3.443 2.718 0.698 2.75 4.96 3.443 2.718 2.232 7.00 4.96 3.443 2.718 0.650 3.00 4.96 3.443 2.718 2.075 7.25 4.96 3.443 2.718 0.604 3.25 4.96 3.443 2.718 1.930 7.50 4.96 3.443 2.718 0.562 3.50 4.96 3.443 2.718 1.795 7.75 4.96 3.443 2.718 0.522 3.75 4.96 3.443 2.718 1.669 8.00 4.96 3.443 2.718 0.486 4.00 4.96 3.443 2.718 1.552 8.25 4.96 3.443 2.718 0.452

t (jam) Qp k e Qt

t (jam) Qp k e Qt

8.50 4.96 3.443 2.718 0.420 16.50 4.96 3.443 2.718 0.041 8.75 4.96 3.443 2.718 0.391 16.75 4.96 3.443 2.718 0.038 9.00 4.96 3.443 2.718 0.363 17.00 4.96 3.443 2.718 0.036 9.25 4.96 3.443 2.718 0.338 17.25 4.96 3.443 2.718 0.033 9.50 4.96 3.443 2.718 0.314 17.50 4.96 3.443 2.718 0.031 9.75 4.96 3.443 2.718 0.292 17.75 4.96 3.443 2.718 0.029

10.00 4.96 3.443 2.718 0.272 18.00 4.96 3.443 2.718 0.027 10.25 4.96 3.443 2.718 0.253 18.25 4.96 3.443 2.718 0.025 10.50 4.96 3.443 2.718 0.235 18.50 4.96 3.443 2.718 0.023 10.75 4.96 3.443 2.718 0.219 18.75 4.96 3.443 2.718 0.021 11.00 4.96 3.443 2.718 0.203 19.00 4.96 3.443 2.718 0.020 11.25 4.96 3.443 2.718 0.189 19.25 4.96 3.443 2.718 0.019 11.50 4.96 3.443 2.718 0.176 19.50 4.96 3.443 2.718 0.017 11.75 4.96 3.443 2.718 0.163 19.75 4.96 3.443 2.718 0.016 12.00 4.96 3.443 2.718 0.152 20.00 4.96 3.443 2.718 0.015 12.25 4.96 3.443 2.718 0.141 20.25 4.96 3.443 2.718 0.014


IV- 16

12.50 4.96 3.443 2.718 0.131 20.50 4.96 3.443 2.718 0.013 12.75 4.96 3.443 2.718 0.122 20.75 4.96 3.443 2.718 0.012 13.00 4.96 3.443 2.718 0.114 21.00 4.96 3.443 2.718 0.011 13.25 4.96 3.443 2.718 0.106 21.25 4.96 3.443 2.718 0.010 13.50 4.96 3.443 2.718 0.098 21.50 4.96 3.443 2.718 0.010 13.75 4.96 3.443 2.718 0.091 21.75 4.96 3.443 2.718 0.009 14.00 4.96 3.443 2.718 0.085 22.00 4.96 3.443 2.718 0.008 14.25 4.96 3.443 2.718 0.079 22.25 4.96 3.443 2.718 0.008 14.50 4.96 3.443 2.718 0.074 22.50 4.96 3.443 2.718 0.007 14.75 4.96 3.443 2.718 0.068 22.75 4.96 3.443 2.718 0.007 15.00 4.96 3.443 2.718 0.064 23.00 4.96 3.443 2.718 0.006 15.25 4.96 3.443 2.718 0.059 23.25 4.96 3.443 2.718 0.006 15.50 4.96 3.443 2.718 0.055 23.50 4.96 3.443 2.718 0.005 15.75 4.96 3.443 2.718 0.051 23.75 4.96 3.443 2.718 0.005 16.00 4.96 3.443 2.718 0.048 24.00 4.96 3.443 2.718 0.005 16.25 4.96 3.443 2.718 0.044

Gambar 4.2 Unit Hidrograf


IV- 17

7). Perhitungan Tc

Tc = 385.02

100087.0

SXLx

= 385.02

0259,010002787.0

Xx

= 3,425 jam

8). Perhitungan Intensitas Hujan dengan cara Mononobe

Tabel 4.12 Intensitas Hujan

periode ulang

Hujan Areal Max tc Intensitas Intensitas (mm) (jam) (mm/jam) (mm/ 15menit)

25 114.483 3.425 17.47 4.37100 134.875 3.425 20.58 5.141000 166.495 3.425 25.40 6.35

I = 32

2424

tc

xMaxAreaHj


IV- 18

Tabel 4.13 Perhitungan Hidrograf Banjir Periode Ulang 25 Tahun

t(jam) UH Distribusi Hujan Jam-jaman Qb Q (m/det) 4.370 4.37 4.37 4.37 4.37 4.37 4.37 4.37 (m/det) (m/det)

0 0.000 0.000 3.012 3.012 0.25 1.000 4.370 0.000 3.012 7.382 0.5 2.000 8.740 4.370 0.000 3.012 16.122

0.75 2.750 12.018 8.740 4.370 0.000 3.012 28.140 1 3.710 16.212 12.018 8.740 4.370 0.000 3.012 44.352

1.25 3.450 15.077 16.212 12.018 8.740 4.370 0.000 3.012 59.428 1.5 3.208 14.021 15.077 16.212 12.018 8.740 4.370 0.000 3.012 73.449

1.75 2.984 13.039 14.021 15.077 16.212 12.018 8.740 4.370 0.000 3.012 86.488 2 2.775 12.126 13.039 14.021 15.077 16.212 12.018 8.740 4.370 3.012 98.614

2.25 2.580 11.277 12.126 13.039 14.021 15.077 16.212 12.018 8.740 3.012 105.521 2.5 2.400 10.487 11.277 12.126 13.039 14.021 15.077 16.212 12.018 3.012 107.268

2.75 2.232 9.753 10.487 11.277 12.126 13.039 14.021 15.077 16.212 3.012 105.003 3 2.075 9.070 9.753 10.487 11.277 12.126 13.039 14.021 15.077 3.012 97.860

3.25 1.930 8.434 9.070 9.753 10.487 11.277 12.126 13.039 14.021 3.012 91.218 3.5 1.795 7.844 8.434 9.070 9.753 10.487 11.277 12.126 13.039 3.012 85.041

3.75 1.669 7.294 7.844 8.434 9.070 9.753 10.487 11.277 12.126 3.012 79.296 4 1.552 6.784 7.294 7.844 8.434 9.070 9.753 10.487 11.277 3.012 73.954

4.25 1.444 6.309 6.784 7.294 7.844 8.434 9.070 9.753 10.487 3.012 68.986 4.5 1.343 5.867 6.309 6.784 7.294 7.844 8.434 9.070 9.753 3.012 64.366

4.75 1.248 5.456 5.867 6.309 6.784 7.294 7.844 8.434 9.070 3.012 60.069 5 1.161 5.074 5.456 5.867 6.309 6.784 7.294 7.844 8.434 3.012 56.073

5.25 1.080 4.719 5.074 5.456 5.867 6.309 6.784 7.294 7.844 3.012 52.357 5.5 1.004 4.388 4.719 5.074 5.456 5.867 6.309 6.784 7.294 3.012 48.902

5.75 0.934 4.081 4.388 4.719 5.074 5.456 5.867 6.309 6.784 3.012 45.688 6 0.868 3.795 4.081 4.388 4.719 5.074 5.456 5.867 6.309 3.012 42.699

6.25 0.808 3.529 3.795 4.081 4.388 4.719 5.074 5.456 5.867 3.012 39.920 6.5 0.751 3.282 3.529 3.795 4.081 4.388 4.719 5.074 5.456 3.012 37.335

6.75 0.698 3.052 3.282 3.529 3.795 4.081 4.388 4.719 5.074 3.012 34.932 7 0.650 2.838 3.052 3.282 3.529 3.795 4.081 4.388 4.719 3.012 32.696

7.25 0.604 2.640 2.838 3.052 3.282 3.529 3.795 4.081 4.388 3.012 30.618 7.5 0.562 2.455 2.640 2.838 3.052 3.282 3.529 3.795 4.081 3.012 28.684

7.75 0.522 2.283 2.455 2.640 2.838 3.052 3.282 3.529 3.795 3.012 26.886 8 0.486 2.123 2.283 2.455 2.640 2.838 3.052 3.282 3.529 3.012 25.215

8.25 0.452 1.974 2.123 2.283 2.455 2.640 2.838 3.052 3.282 3.012 23.660 8.5 0.420 1.836 1.974 2.123 2.283 2.455 2.640 2.838 3.052 3.012 22.214

8.75 0.391 1.708 1.836 1.974 2.123 2.283 2.455 2.640 2.838 3.012 20.869 9 0.363 1.588 1.708 1.836 1.974 2.123 2.283 2.455 2.640 3.012 19.618


IV- 19

9.25 0.338 1.477 1.588 1.708 1.836 1.974 2.123 2.283 2.455 3.012 18.456 9.5 0.314 1.373 1.477 1.588 1.708 1.836 1.974 2.123 2.283 3.012 17.374

9.75 0.292 1.277 1.373 1.477 1.588 1.708 1.836 1.974 2.123 3.012 16.368 10 0.272 1.105 1.277 1.373 1.477 1.588 1.708 1.836 1.974 3.012 15.350

10.25 0.253 1.105 1.188 1.277 1.373 1.477 1.588 1.708 1.836 3.012 14.563 10.5 0.235 1.027 1.105 1.188 1.277 1.373 1.477 1.588 1.708 3.012 13.754 10.75 0.219 0.955 1.027 1.105 1.188 1.277 1.373 1.477 1.588 3.012 13.002

11 0.203 0.888 0.955 1.027 1.105 1.188 1.277 1.373 1.477 3.012 12.302 11.25 0.189 0.826 0.888 0.955 1.027 1.105 1.188 1.277 1.373 3.012 11.652 11.5 0.176 0.768 0.826 0.888 0.955 1.027 1.105 1.188 1.277 3.012 11.047 11.75 0.163 0.714 0.768 0.826 0.888 0.955 1.027 1.105 1.188 3.012 10.484

12 0.152 0.664 0.714 0.768 0.826 0.888 0.955 1.027 1.105 3.012 9.961 12.25 0.141 0.618 0.664 0.714 0.768 0.826 0.888 0.955 1.027 3.012 9.474 12.5 0.131 0.575 0.618 0.664 0.714 0.768 0.826 0.888 0.955 3.012 9.022 12.75 0.122 0.534 0.575 0.618 0.664 0.714 0.768 0.826 0.888 3.012 8.601

13 0.114 0.497 0.534 0.575 0.618 0.664 0.714 0.768 0.826 3.012 8.209 13.25 0.106 0.462 0.497 0.534 0.575 0.618 0.664 0.714 0.768 3.012 7.845 13.5 0.098 0.430 0.462 0.497 0.534 0.575 0.618 0.664 0.714 3.012 7.507 13.75 0.091 0.400 0.430 0.462 0.497 0.534 0.575 0.618 0.664 3.012 7.192

14 0.085 0.372 0.400 0.430 0.462 0.497 0.534 0.575 0.618 3.012 6.899 14.25 0.079 0.346 0.372 0.400 0.430 0.462 0.497 0.534 0.575 3.012 6.627 14.5 0.074 0.321 0.346 0.372 0.400 0.430 0.462 0.497 0.534 3.012 6.374 14.75 0.068 0.299 0.321 0.346 0.372 0.400 0.430 0.462 0.497 3.012 6.138

15 0.064 0.278 0.299 0.321 0.346 0.372 0.400 0.430 0.462 3.012 5.920 15.25 0.059 0.259 0.278 0.299 0.321 0.346 0.372 0.400 0.430 3.012 5.716 15.5 0.055 0.240 0.259 0.278 0.299 0.321 0.346 0.372 0.400 3.012 5.527 15.75 0.051 0.224 0.240 0.259 0.278 0.299 0.321 0.346 0.372 3.012 5.350

16 0.048 0.208 0.224 0.240 0.259 0.278 0.299 0.321 0.346 3.012 5.187 16.25 0.044 0.193 0.208 0.224 0.240 0.259 0.278 0.299 0.321 3.012 5.034 16.5 0.041 0.180 0.193 0.208 0.224 0.240 0.259 0.278 0.299 3.012 4.893 16.75 0.038 0.167 0.180 0.193 0.208 0.224 0.240 0.259 0.278 3.012 4.761

17 0.036 0.156 0.167 0.180 0.193 0.208 0.224 0.240 0.259 3.012 4.639 17.25 0.033 0.145 0.156 0.167 0.180 0.193 0.208 0.224 0.240 3.012 4.525 17.5 0.031 0.135 0.145 0.156 0.167 0.180 0.193 0.208 0.224 3.012 4.419 17.75 0.029 0.125 0.135 0.145 0.156 0.167 0.180 0.193 0.208 3.012 4.320

18 0.027 0.116 0.125 0.135 0.145 0.156 0.167 0.180 0.193 3.012 4.229 18.25 0.025 0.108 0.116 0.125 0.135 0.145 0.156 0.167 0.180 3.012 4.143 18.5 0.023 0.101 0.108 0.116 0.125 0.135 0.145 0.156 0.167 3.012 4.064 18.75 0.021 0.094 0.101 0.108 0.116 0.125 0.135 0.145 0.156 3.012 3.990

19 0.020 0.087 0.094 0.101 0.108 0.116 0.125 0.135 0.145 3.012 3.922


IV- 20

19.25 0.019 0.081 0.087 0.094 0.101 0.108 0.116 0.125 0.135 3.012 3.858 19.5 0.017 0.075 0.081 0.087 0.094 0.101 0.108 0.116 0.125 3.012 3.799 19.75 0.016 0.070 0.075 0.081 0.087 0.094 0.101 0.108 0.116 3.012 3.744

20 0.015 0.065 0.070 0.075 0.081 0.087 0.094 0.101 0.108 3.012 3.693 20.25 0.014 0.061 0.065 0.070 0.075 0.081 0.087 0.094 0.101 3.012 3.645 20.5 0.013 0.056 0.061 0.065 0.070 0.075 0.081 0.087 0.094 3.012 3.601 20.75 0.012 0.052 0.056 0.061 0.065 0.070 0.075 0.081 0.087 3.012 3.559

21 0.011 0.049 0.052 0.056 0.061 0.065 0.070 0.075 0.081 3.012 3.521 21.25 0.010 0.045 0.049 0.052 0.056 0.061 0.065 0.070 0.075 3.012 3.485 21.5 0.010 0.042 0.045 0.049 0.052 0.056 0.061 0.065 0.070 3.012 3.452 21.75 0.009 0.039 0.042 0.045 0.049 0.052 0.056 0.061 0.065 3.012 3.421

22 0.008 0.036 0.039 0.042 0.045 0.049 0.052 0.056 0.061 3.012 3.393 22.25 0.008 0.034 0.036 0.039 0.042 0.045 0.049 0.052 0.056 3.012 3.366 22.5 0.007 0.031 0.034 0.036 0.039 0.042 0.045 0.049 0.052 3.012 3.341 22.75 0.007 0.029 0.031 0.034 0.036 0.039 0.042 0.045 0.049 3.012 3.318

23 0.006 0.027 0.029 0.031 0.034 0.036 0.039 0.042 0.045 3.012 3.297 23.25 0.006 0.025 0.027 0.029 0.031 0.034 0.036 0.039 0.042 3.012 3.277 23.5 0.005 0.024 0.025 0.027 0.029 0.031 0.034 0.036 0.039 3.012 3.258 23.75 0.005 0.022 0.024 0.025 0.027 0.029 0.031 0.034 0.036 3.012 3.241

24 0.005 0.020 0.022 0.024 0.025 0.027 0.029 0.031 0.034 3.012 3.225 0.000 0.020 0.022 0.024 0.025 0.027 0.029 0.031 3.012 3.191 0.000 0.020 0.022 0.024 0.025 0.027 0.029 3.012 3.160 0.000 0.020 0.022 0.024 0.025 0.027 3.012 3.130 0.000 0.020 0.022 0.024 0.025 3.012 3.103 0.000 0.020 0.022 0.024 3.012 3.078 0.000 0.020 0.022 3.012 3.054 0.000 0.020 3.012 3.032 0.000 3.012 3.012


IV- 21



0 0.000 0.000 3.012 3.012 0.25 1.000 5.140 0.000 3.012 8.152 0.5 2.000 10.280 5.140 0.000 3.012 18.432

0.75 2.750 14.135 10.280 5.140 0.000 3.012 32.567 1 3.710 19.069 14.135 10.280 5.140 0.000 3.012 51.636

1.25 3.450 17.733 19.069 14.135 10.280 5.140 0.000 3.012 69.369 1.5 3.208 16.491 17.733 19.069 14.135 10.280 5.140 0.000 3.012 85.860

1.75 2.984 15.336 16.491 17.733 19.069 14.135 10.280 5.140 0.000 3.012 101.197 2 2.775 14.262 15.336 16.491 17.733 19.069 14.135 10.280 5.140 3.012 115.459

2.25 2.580 13.264 14.262 15.336 16.491 17.733 19.069 14.135 10.280 3.012 123.583 2.5 2.400 12.335 13.264 14.262 15.336 16.491 17.733 19.069 14.135 3.012 125.638

2.75 2.232 11.471 12.335 13.264 14.262 15.336 16.491 17.733 19.069 3.012 122.974 3 2.075 10.668 11.471 12.335 13.264 14.262 15.336 16.491 17.733 3.012 114.573

3.25 1.930 9.921 10.668 11.471 12.335 13.264 14.262 15.336 16.491 3.012 106.760 3.5 1.795 9.226 9.921 10.668 11.471 12.335 13.264 14.262 15.336 3.012 99.494

3.75 1.669 8.580 9.226 9.921 10.668 11.471 12.335 13.264 14.262 3.012 92.738 4 1.552 7.979 8.580 9.226 9.921 10.668 11.471 12.335 13.264 3.012 86.454

4.25 1.444 7.420 7.979 8.580 9.226 9.921 10.668 11.471 12.335 3.012 80.611 4.5 1.343 6.901 7.420 7.979 8.580 9.226 9.921 10.668 11.471 3.012 75.176

4.75 1.248 6.417 6.901 7.420 7.979 8.580 9.226 9.921 10.668 3.012 70.123 5 1.161 5.968 6.417 6.901 7.420 7.979 8.580 9.226 9.921 3.012 65.423

5.25 1.080 5.550 5.968 6.417 6.901 7.420 7.979 8.580 9.226 3.012 61.052 5.5 1.004 5.161 5.550 5.968 6.417 6.901 7.420 7.979 8.580 3.012 56.988

5.75 0.934 4.800 5.161 5.550 5.968 6.417 6.901 7.420 7.979 3.012 53.208 6 0.868 4.464 4.800 5.161 5.550 5.968 6.417 6.901 7.420 3.012 49.692

6.25 0.808 4.151 4.464 4.800 5.161 5.550 5.968 6.417 6.901 3.012 46.423 6.5 0.751 3.860 3.529 4.464 4.800 5.161 5.550 5.968 6.417 3.012 42.761

6.75 0.698 3.590 3.282 3.529 4.464 4.800 5.161 5.550 5.968 3.012 39.356 7 0.650 3.339 3.052 3.282 3.529 4.464 4.800 5.161 5.550 3.012 36.189

7.25 0.604 3.105 2.838 3.052 3.282 3.529 4.464 4.800 5.161 3.012 33.244 7.5 0.562 2.887 2.640 2.838 3.052 3.282 3.529 4.464 4.800 3.012 30.505

7.75 0.522 2.685 2.455 2.640 2.838 3.052 3.282 3.529 4.464 3.012 27.957 8 0.486 2.497 2.283 2.455 2.640 2.838 3.052 3.282 3.529 3.012 25.589

8.25 0.452 2.322 2.123 2.283 2.455 2.640 2.838 3.052 3.282 3.012 24.008 8.5 0.420 2.160 1.974 2.123 2.283 2.455 2.640 2.838 3.052 3.012 22.537

8.75 0.391 2.008 1.836 1.974 2.123 2.283 2.455 2.640 2.838 3.012 21.170 9 0.363 1.868 1.708 1.836 1.974 2.123 2.283 2.455 2.640 3.012 19.898


IV- 22

9.25 0.338 1.737 1.588 1.708 1.836 1.974 2.123 2.283 2.455 3.012 18.716 9.5 0.314 1.615 1.477 1.588 1.708 1.836 1.974 2.123 2.283 3.012 17.616

9.75 0.292 1.502 1.373 1.477 1.588 1.708 1.836 1.974 2.123 3.012 16.593 10 0.272 1.299 1.277 1.373 1.477 1.588 1.708 1.836 1.974 3.012 15.544

10.25 0.253 1.299 1.188 1.277 1.373 1.477 1.588 1.708 1.836 3.012 14.758 10.5 0.235 1.208 1.105 1.188 1.277 1.373 1.477 1.588 1.708 3.012 13.935 10.75 0.219 1.124 1.027 1.105 1.188 1.277 1.373 1.477 1.588 3.012 13.170

11 0.203 1.045 0.955 1.027 1.105 1.188 1.277 1.373 1.477 3.012 12.459 11.25 0.189 0.972 0.888 0.955 1.027 1.105 1.188 1.277 1.373 3.012 11.797 11.5 0.176 0.904 0.826 0.888 0.955 1.027 1.105 1.188 1.277 3.012 11.182 11.75 0.163 0.840 0.768 0.826 0.888 0.955 1.027 1.105 1.188 3.012 10.610

12 0.152 0.782 0.714 0.768 0.826 0.888 0.955 1.027 1.105 3.012 10.078 12.25 0.141 0.727 0.664 0.714 0.768 0.826 0.888 0.955 1.027 3.012 9.583 12.5 0.131 0.676 0.618 0.664 0.714 0.768 0.826 0.888 0.955 3.012 9.123 12.75 0.122 0.629 0.575 0.618 0.664 0.714 0.768 0.826 0.888 3.012 8.695

13 0.114 0.585 0.534 0.575 0.618 0.664 0.714 0.768 0.826 3.012 8.297 13.25 0.106 0.544 0.497 0.534 0.575 0.618 0.664 0.714 0.768 3.012 7.927 13.5 0.098 0.430 0.462 0.497 0.534 0.575 0.618 0.664 0.714 3.012 7.507 13.75 0.091 0.400 0.430 0.462 0.497 0.534 0.575 0.618 0.664 3.012 7.192

14 0.085 0.372 0.400 0.430 0.462 0.497 0.534 0.575 0.618 3.012 6.899 14.25 0.079 0.346 0.372 0.400 0.430 0.462 0.497 0.534 0.575 3.012 6.627 14.5 0.074 0.321 0.346 0.372 0.400 0.430 0.462 0.497 0.534 3.012 6.374 14.75 0.068 0.299 0.321 0.346 0.372 0.400 0.430 0.462 0.497 3.012 6.138

15 0.064 0.278 0.299 0.321 0.346 0.372 0.400 0.430 0.462 3.012 5.920 15.25 0.059 0.259 0.278 0.299 0.321 0.346 0.372 0.400 0.430 3.012 5.716 15.5 0.055 0.240 0.259 0.278 0.299 0.321 0.346 0.372 0.400 3.012 5.527 15.75 0.051 0.224 0.240 0.259 0.278 0.299 0.321 0.346 0.372 3.012 5.350

16 0.048 0.208 0.224 0.240 0.259 0.278 0.299 0.321 0.346 3.012 5.187 16.25 0.044 0.193 0.208 0.224 0.240 0.259 0.278 0.299 0.321 3.012 5.034 16.5 0.041 0.180 0.193 0.208 0.224 0.240 0.259 0.278 0.299 3.012 4.893 16.75 0.038 0.167 0.180 0.193 0.208 0.224 0.240 0.259 0.278 3.012 4.761

17 0.036 0.156 0.167 0.180 0.193 0.208 0.224 0.240 0.259 3.012 4.639 17.25 0.033 0.145 0.156 0.167 0.180 0.193 0.208 0.224 0.240 3.012 4.525 17.5 0.031 0.135 0.145 0.156 0.167 0.180 0.193 0.208 0.224 3.012 4.419 17.75 0.029 0.125 0.135 0.145 0.156 0.167 0.180 0.193 0.208 3.012 4.320

18 0.027 0.116 0.125 0.135 0.145 0.156 0.167 0.180 0.193 3.012 4.229 18.25 0.025 0.108 0.116 0.125 0.135 0.145 0.156 0.167 0.180 3.012 4.143 18.5 0.023 0.101 0.108 0.116 0.125 0.135 0.145 0.156 0.167 3.012 4.064 18.75 0.021 0.094 0.101 0.108 0.116 0.125 0.135 0.145 0.156 3.012 3.990

19 0.020 0.087 0.094 0.101 0.108 0.116 0.125 0.135 0.145 3.012 3.922


IV- 23

19.25 0.019 0.081 0.087 0.094 0.101 0.108 0.116 0.125 0.135 3.012 3.858 19.5 0.017 0.075 0.081 0.087 0.094 0.101 0.108 0.116 0.125 3.012 3.799 19.75 0.016 0.070 0.075 0.081 0.087 0.094 0.101 0.108 0.116 3.012 3.744

20 0.015 0.065 0.070 0.075 0.081 0.087 0.094 0.101 0.108 3.012 3.693 20.25 0.014 0.061 0.065 0.070 0.075 0.081 0.087 0.094 0.101 3.012 3.645 20.5 0.013 0.056 0.061 0.065 0.070 0.075 0.081 0.087 0.094 3.012 3.601 20.75 0.012 0.052 0.056 0.061 0.065 0.070 0.075 0.081 0.087 3.012 3.559

21 0.011 0.049 0.052 0.056 0.061 0.065 0.070 0.075 0.081 3.012 3.521 21.25 0.010 0.045 0.049 0.052 0.056 0.061 0.065 0.070 0.075 3.012 3.485 21.5 0.010 0.042 0.045 0.049 0.052 0.056 0.061 0.065 0.070 3.012 3.452 21.75 0.009 0.039 0.042 0.045 0.049 0.052 0.056 0.061 0.065 3.012 3.421

22 0.008 0.036 0.039 0.042 0.045 0.049 0.052 0.056 0.061 3.012 3.393 22.25 0.008 0.034 0.036 0.039 0.042 0.045 0.049 0.052 0.056 3.012 3.366 22.5 0.007 0.031 0.034 0.036 0.039 0.042 0.045 0.049 0.052 3.012 3.341 22.75 0.007 0.029 0.031 0.034 0.036 0.039 0.042 0.045 0.049 3.012 3.318

23 0.006 0.027 0.029 0.031 0.034 0.036 0.039 0.042 0.045 3.012 3.297 23.25 0.006 0.025 0.027 0.029 0.031 0.034 0.036 0.039 0.042 3.012 3.277 23.5 0.005 0.024 0.025 0.027 0.029 0.031 0.034 0.036 0.039 3.012 3.258 23.75 0.005 0.022 0.024 0.025 0.027 0.029 0.031 0.034 0.036 3.012 3.241

24 0.005 0.020 0.022 0.024 0.025 0.027 0.029 0.031 0.034 3.012 3.225 0.000 0.020 0.022 0.024 0.025 0.027 0.029 0.031 3.012 3.191 0.000 0.020 0.022 0.024 0.025 0.027 0.029 3.012 3.160 0.000 0.020 0.022 0.024 0.025 0.027 3.012 3.130 0.000 0.020 0.022 0.024 0.025 3.012 3.103 0.000 0.020 0.022 0.024 3.012 3.078 0.000 0.020 0.022 3.012 3.054 0.000 0.020 3.012 3.032 0.000 3.012 3.012


IV- 24



0 0.000 0.000 3.012 3.012 0.25 1.000 6.350 0.000 3.012 9.362 0.5 2.000 12.700 6.350 0.000 3.012 22.062

0.75 2.750 17.463 12.700 6.350 0.000 3.012 39.525 1 3.710 23.558 17.463 12.700 6.350 0.000 3.012 63.082

1.25 3.450 21.908 23.558 17.463 12.700 6.350 0.000 3.012 84.990 1.5 3.208 20.374 21.908 23.558 17.463 12.700 6.350 0.000 3.012 105.363

1.75 2.984 18.947 20.374 21.908 23.558 17.463 12.700 6.350 0.000 3.012 124.310 2 2.775 17.620 18.947 20.374 21.908 23.558 17.463 12.700 6.350 3.012 141.930

2.25 2.580 16.386 17.620 18.947 20.374 21.908 23.558 17.463 12.700 3.012 151.966 2.5 2.400 15.238 16.386 17.620 18.947 20.374 21.908 23.558 17.463 3.012 154.505

2.75 2.232 14.171 15.238 16.386 17.620 18.947 20.374 21.908 23.558 3.012 151.214 3 2.075 13.179 14.171 15.238 16.386 17.620 18.947 20.374 21.908 3.012 140.835

3.25 1.930 12.256 13.179 14.171 15.238 16.386 17.620 18.947 20.374 3.012 131.183 3.5 1.795 11.398 12.256 13.179 14.171 15.238 16.386 17.620 18.947 3.012 122.207

3.75 1.669 10.600 11.398 12.256 13.179 14.171 15.238 16.386 17.620 3.012 113.860 4 1.552 9.857 10.600 11.398 12.256 13.179 14.171 15.238 16.386 3.012 106.097

4.25 1.444 9.167 9.857 10.600 11.398 12.256 13.179 14.171 15.238 3.012 98.878 4.5 1.343 8.525 9.167 9.857 10.600 11.398 12.256 13.179 14.171 3.012 92.164

4.75 1.248 7.928 8.525 9.167 9.857 10.600 11.398 12.256 13.179 3.012 85.921 5 1.161 7.373 7.928 8.525 9.167 9.857 10.600 11.398 12.256 3.012 80.115

5.25 1.080 6.856 7.373 7.928 8.525 9.167 9.857 10.600 11.398 3.012 74.715 5.5 1.004 6.376 6.856 7.373 7.928 8.525 9.167 9.857 10.600 3.012 69.694

5.75 0.934 5.930 6.376 6.856 7.373 7.928 8.525 9.167 9.857 3.012 65.024 6 0.868 5.514 5.930 6.376 6.856 7.373 7.928 8.525 9.167 3.012 60.681

6.25 0.808 5.128 5.514 5.930 6.376 6.856 7.373 7.928 8.525 3.012 56.643 6.5 0.751 4.769 3.529 5.514 5.930 6.376 6.856 7.373 7.928 3.012 51.288

6.75 0.698 4.435 3.282 3.529 5.514 5.930 6.376 6.856 7.373 3.012 46.308 7 0.650 4.125 3.052 3.282 3.529 5.514 5.930 6.376 6.856 3.012 41.677

7.25 0.604 3.836 2.838 3.052 3.282 3.529 5.514 5.930 6.376 3.012 37.370 7.5 0.562 3.567 2.640 2.838 3.052 3.282 3.529 5.514 5.930 3.012 33.365

7.75 0.522 3.317 2.455 2.640 2.838 3.052 3.282 3.529 5.514 3.012 29.640 8 0.486 3.085 2.283 2.455 2.640 2.838 3.052 3.282 3.529 3.012 26.176

8.25 0.452 2.869 2.123 2.283 2.455 2.640 2.838 3.052 3.282 3.012 24.554 8.5 0.420 2.668 1.974 2.123 2.283 2.455 2.640 2.838 3.052 3.012 23.046

8.75 0.391 2.481 1.836 1.974 2.123 2.283 2.455 2.640 2.838 3.012 21.643 9 0.363 2.307 1.708 1.836 1.974 2.123 2.283 2.455 2.640 3.012 20.338


IV- 25

9.25 0.338 2.146 1.588 1.708 1.836 1.974 2.123 2.283 2.455 3.012 19.125 9.5 0.314 1.996 1.477 1.588 1.708 1.836 1.974 2.123 2.283 3.012 17.996

9.75 0.292 1.856 1.373 1.477 1.588 1.708 1.836 1.974 2.123 3.012 16.947 10 0.272 1.605 1.277 1.373 1.477 1.588 1.708 1.836 1.974 3.012 15.850

10.25 0.253 1.605 1.188 1.277 1.373 1.477 1.588 1.708 1.836 3.012 15.063 10.5 0.235 1.493 1.105 1.188 1.277 1.373 1.477 1.588 1.708 3.012 14.220 10.75 0.219 1.388 1.027 1.105 1.188 1.277 1.373 1.477 1.588 3.012 13.435

11 0.203 1.291 0.955 1.027 1.105 1.188 1.277 1.373 1.477 3.012 12.705 11.25 0.189 1.200 0.888 0.955 1.027 1.105 1.188 1.277 1.373 3.012 12.026 11.5 0.176 1.116 0.826 0.888 0.955 1.027 1.105 1.188 1.277 3.012 11.395 11.75 0.163 1.038 0.768 0.826 0.888 0.955 1.027 1.105 1.188 3.012 10.808

12 0.152 0.965 0.714 0.768 0.826 0.888 0.955 1.027 1.105 3.012 10.262 12.25 0.141 0.898 0.664 0.714 0.768 0.826 0.888 0.955 1.027 3.012 9.754 12.5 0.131 0.835 0.618 0.664 0.714 0.768 0.826 0.888 0.955 3.012 9.282 12.75 0.122 0.777 0.575 0.618 0.664 0.714 0.768 0.826 0.888 3.012 8.843

13 0.114 0.722 0.534 0.575 0.618 0.664 0.714 0.768 0.826 3.012 8.434 13.25 0.106 0.672 0.497 0.534 0.575 0.618 0.664 0.714 0.768 3.012 8.055 13.5 0.098 0.430 0.462 0.497 0.534 0.575 0.618 0.664 0.714 3.012 7.507 13.75 0.091 0.400 0.430 0.462 0.497 0.534 0.575 0.618 0.664 3.012 7.192

14 0.085 0.372 0.400 0.430 0.462 0.497 0.534 0.575 0.618 3.012 6.899 14.25 0.079 0.346 0.372 0.400 0.430 0.462 0.497 0.534 0.575 3.012 6.627 14.5 0.074 0.321 0.346 0.372 0.400 0.430 0.462 0.497 0.534 3.012 6.374 14.75 0.068 0.299 0.321 0.346 0.372 0.400 0.430 0.462 0.497 3.012 6.138

15 0.064 0.278 0.299 0.321 0.346 0.372 0.400 0.430 0.462 3.012 5.920 15.25 0.059 0.259 0.278 0.299 0.321 0.346 0.372 0.400 0.430 3.012 5.716 15.5 0.055 0.240 0.259 0.278 0.299 0.321 0.346 0.372 0.400 3.012 5.527 15.75 0.051 0.224 0.240 0.259 0.278 0.299 0.321 0.346 0.372 3.012 5.350

16 0.048 0.208 0.224 0.240 0.259 0.278 0.299 0.321 0.346 3.012 5.187 16.25 0.044 0.193 0.208 0.224 0.240 0.259 0.278 0.299 0.321 3.012 5.034 16.5 0.041 0.180 0.193 0.208 0.224 0.240 0.259 0.278 0.299 3.012 4.893 16.75 0.038 0.167 0.180 0.193 0.208 0.224 0.240 0.259 0.278 3.012 4.761

17 0.036 0.156 0.167 0.180 0.193 0.208 0.224 0.240 0.259 3.012 4.639 17.25 0.033 0.145 0.156 0.167 0.180 0.193 0.208 0.224 0.240 3.012 4.525 17.5 0.031 0.135 0.145 0.156 0.167 0.180 0.193 0.208 0.224 3.012 4.419 17.75 0.029 0.125 0.135 0.145 0.156 0.167 0.180 0.193 0.208 3.012 4.320

18 0.027 0.116 0.125 0.135 0.145 0.156 0.167 0.180 0.193 3.012 4.229 18.25 0.025 0.108 0.116 0.125 0.135 0.145 0.156 0.167 0.180 3.012 4.143 18.5 0.023 0.101 0.108 0.116 0.125 0.135 0.145 0.156 0.167 3.012 4.064 18.75 0.021 0.094 0.101 0.108 0.116 0.125 0.135 0.145 0.156 3.012 3.990

19 0.020 0.087 0.094 0.101 0.108 0.116 0.125 0.135 0.145 3.012 3.922


IV- 26

19.25 0.019 0.081 0.087 0.094 0.101 0.108 0.116 0.125 0.135 3.012 3.858 19.5 0.017 0.075 0.081 0.087 0.094 0.101 0.108 0.116 0.125 3.012 3.799 19.75 0.016 0.070 0.075 0.081 0.087 0.094 0.101 0.108 0.116 3.012 3.744

20 0.015 0.065 0.070 0.075 0.081 0.087 0.094 0.101 0.108 3.012 3.693 20.25 0.014 0.061 0.065 0.070 0.075 0.081 0.087 0.094 0.101 3.012 3.645 20.5 0.013 0.056 0.061 0.065 0.070 0.075 0.081 0.087 0.094 3.012 3.601 20.75 0.012 0.052 0.056 0.061 0.065 0.070 0.075 0.081 0.087 3.012 3.559

21 0.011 0.049 0.052 0.056 0.061 0.065 0.070 0.075 0.081 3.012 3.521 21.25 0.010 0.045 0.049 0.052 0.056 0.061 0.065 0.070 0.075 3.012 3.485 21.5 0.010 0.042 0.045 0.049 0.052 0.056 0.061 0.065 0.070 3.012 3.452 21.75 0.009 0.039 0.042 0.045 0.049 0.052 0.056 0.061 0.065 3.012 3.421

22 0.008 0.036 0.039 0.042 0.045 0.049 0.052 0.056 0.061 3.012 3.393 22.25 0.008 0.034 0.036 0.039 0.042 0.045 0.049 0.052 0.056 3.012 3.366 22.5 0.007 0.031 0.034 0.036 0.039 0.042 0.045 0.049 0.052 3.012 3.341 22.75 0.007 0.029 0.031 0.034 0.036 0.039 0.042 0.045 0.049 3.012 3.318

23 0.006 0.027 0.029 0.031 0.034 0.036 0.039 0.042 0.045 3.012 3.297 23.25 0.006 0.025 0.027 0.029 0.031 0.034 0.036 0.039 0.042 3.012 3.277 23.5 0.005 0.024 0.025 0.027 0.029 0.031 0.034 0.036 0.039 3.012 3.258 23.75 0.005 0.022 0.024 0.025 0.027 0.029 0.031 0.034 0.036 3.012 3.241

24 0.005 0.020 0.022 0.024 0.025 0.027 0.029 0.031 0.034 3.012 3.225 0.000 0.020 0.022 0.024 0.025 0.027 0.029 0.031 3.012 3.191 0.000 0.020 0.022 0.024 0.025 0.027 0.029 3.012 3.160 0.000 0.020 0.022 0.024 0.025 0.027 3.012 3.130 0.000 0.020 0.022 0.024 0.025 3.012 3.103 0.000 0.020 0.022 0.024 3.012 3.078 0.000 0.020 0.022 3.012 3.054 0.000 0.020 3.012 3.032 0.000 3.012 3.012


IV- 27

Gambar 4.3 Hidrograf Banjir P25, P100 dan P100

Tabel 4.16 Hasil Perhitungan HSS GAMA I

Debit Banjir Rencana HSS GAMA I Periode 25 th Periode 50 th Periode 1000 th

107,268 m/dtk

125,638 m/dtk

154,505 m/dtk

Dari hidrograf banjir rancangan di atas, diambil nilai yang maksimum yaitu

pada jam ke-2,5. Dari rekapitulasi banjir rancangan di atas, dibuat unit resesi hidrograf

banjir dan grafik hidrograf banjir untuk DAS Sungai Cipedak.

4.6.2 Perhitungan Debit Banjir Dengan Program HEC-HMS

Terdapat bermacam-macam program komputer yang digunakan untuk memprediksi

besarnya debit banjir suatu DAS. Penggunaan program komputer tersebut berdasarkan

pada pemodelan-pemodelan hidrologi yang ada. Dalam hal ini menggunakan pemodelan

program HEC-HMS.


IV- 28

HEC-HMS adalah sebuah program yang dikembangkan oleh US Army Corps of

Engineer. Program ini digunakan untuk analisa hidrologi dengan mensimulasikan proses

curah hujan dan limpasan langsung (run off) dari sebuah DAS (watershed). (U.S Army

Corps of Engineer, 2001)

HEC-HMS mengangkat teori klasik hidrograf satuan untuk digunakan dalam

pemodelannya, antara lain hidrograf satuan sintetik Snyder, Clark, SCS, ataupun dapat

mengembangkan hidrograf satuan lain dengan menggunakan fasilitas user define

hydrograph. (U.S Army Corps of Engineer, 2001). Teori klasik unit hidrograf diatas

berasal dari hubungan antara hujan efektif dengan limpasan. Hubungan tersebut

merupakan salah salah satu komponen model watershed yang umum. (CD.Soemarto,

1997)

Pemodelan ini memerlukan data curah hujan yang panjang. Unsur lain adalah tenggang

waktu (Time Lag) antara titik berat bidang efektif dengan titik berat hidrograf, atau

antara titik berat hujan efektif dengan puncak hidrograf. (CD. Soemarto,1997).

INPUT HMS

Basin Model (Model Daerah Tangkapan Air)

Pada basin model tersusun atas gambaran fisik daerah tangkapan air dan sungai. Elemen-elemen hidrologi berhubungan dengan jaringan yang mensimulasikan proses limpasan permukaan (run off). Permodelan hidrograf satuan memiliki kelemahan pada luas area yang besar, maka perlu dilakukan pemisahan area basin menjadi beberapa sub basin berdasakan percabangan sungai, dan perlu diperhatikan batas-batas luas daerah yang berpengaruh pada DAS tersebut.

Pada basin model ini dibutuhkan peta background yang dapat diimport dari CAD

(Computer Aided Design) maupun GIS (Geografic Information System). Elemen-elemen

yang digunakan untuk mensimulasikan limpasan adalah subbasin dan junction.


IV- 29

Gambar 4.4 Model Daerah Tangkapan Air

Sub Basin Loss Rate Method (Proses Kehilangan Air)

Loss rate method adalah pemodelan untuk menghitung kehilangan air yang terjadi karena proses intersepsi dan pengurangan tampungan. Metode yang digunakan pemodelan ini adalah SCS Curve Number.

Metode ini terdiri dari parameter Curve Number dan Impervious, yang menggambarkan keadaan fisik DAS seperti tanah, dan tataguna lahan.

Sub Basin Transform (Transformasi hidrograf satuan limpasan)

Air hujan yang tidak terinfiltrasi atau jatuh secara langsung ke permukaan tanah akan menjadi limpasan. Ketika limpasan terjadi pada cekungan suatu DAS, akan mengalir sesuai dengan gradien kemiringan tanah menjadi aliran permukaan (direct runoff). Transform method (metode transformasi) digunakan untuk menghitung aliran langsung dari limpasan air hujan. Dalam laporan digunakan SCS Unit Hydrograph.

Pada pemodelan ini parameter yang dibutuhkan adalah Lag, yaitu tenggang waktu (time lag) antara titik berat hujan efektif dengan titik berat hidrograf. Parameter ini didasarkan pada data dari beberapa daerah tangkapan air pertanian. Parameter tersebut


IV- 30

dibutuhkan untuk menghitung puncak dan waktu hidrograf, secara otomatis model HEC-HMS akan membentuk ordinat-ordinat untuk puncak hidrograf dan fungsi waktu.

Lag (Tp) dapat dicari dengan rumus :

Tp = 0,6 x Tc

Tc = 0,01947 x L0,07 x S-0,385

Dimana :

L = Panjang lintasan maksimum

S = Kemiringan rata-rata

Tc = Waktu konsentrasi

Meteorologic Model (Model Data Curah Hujan)

Meteorologic Model merupakan data curah hujan (presipitation) efektif dapat berupa 15

menitan atau jam-jaman. Perlu diperhatikan bahwa curah hujan kawasan diperoleh dari

hujan rerata metode Thiessen dengan memperhatikan pengaruh stasiun curah hujan pada

kawasan tersebut. Bila 1 kawasan mendapat pengaruh dua dari tiga stasiun hujan yang

digunakan, maka hujan rerata kawasan tersebut dihitung dari hujan rencana dua stasiun

hujan tersebut.

Pada analisa ini curah hujan rencana diambil pada kondisi maksimum. Dalam hal ini,

dipakai curah hujan rencana DAS Ciniru, kemudian dicari data intensitas hujan jam-

jaman dengan menggunakan Metoda Mononobe. Curah hujan jam-jaman tersebut dapat

digambarkan menjadi sebuah stage hyetograph.

Running HMS

Running HMS dilakukan setelah mengisi semua komponen yang diperlukan, running

dapat diproses dengan mengklik tombol run.


IV- 31

Gambar 4.5 Running HMS

Tabel 4.17 Hasil Perhitungan Debit Banjir Rencana HEC-HMS

Debit Banjir Rencana HEC-HMS Periode 25 th Periode 50 th Periode 1000 th 146.9 m/dtk 244.4 m/dtk 7847.5 m/dtk

Tabel 4.18 Rekapitulasi Hasil Perhitungan Debit Banjir Rencana

Periode Ulang Debit Banjir Rencana HEC-HMS HSS GAMA I HEC-HMS

25 tahun 107,268 m/dtk 146.9 m/dtk 100 tahun 125,638 m/dtk 244.4 m/dtk 1000 tahun 154,505 m/dtk 7847.5 m/dtk

Dari hasil perhitungan debit dengan dua metode yang berbeda, maka dapat

diketahui perbedaan antara hasil perhitungan dari kedua metode tersebut. Untuk

perencanaan kami menggunakan hasil debit banjir rencana HEC-HMS untuk periode

100 tahun yaitu sebesar 244,4 m/dtk.


IV- 32

4.7 Perhitungan Debit Andalan

Perhitungan debit andalan bertujuan untuk menentukan areal persawahan yang

dapat diairi. Perhitungan ini menggunakan cara analisis water balance dari Dr.F.J.

Mock. Metode ini digunakan untuk menghitung harga debit 2 mingguan,

evapotranspirasi, kelembaban air tanah, dan tampungan air tanah. Metode ini dihitung

berdasarkan data curah hujan bulanan, jumlah hari hujan, evapotranspirasi dan

karakteristik hidrologi daerah pengaliran. Perhitungan debit andalan meliputi :

1. Data curah hujan Untuk perhitungan debit andalan digunakan curah hujan tahunan 20 % kering,

cara mencari 20 % kering adalah dengan menganalisis jenis sebaran lalu diplotkan pada

kertas log dan ditarik garis dari 20%, yang mendekati garis 20% maka tahun tersebut

yang dipakai untuk mencari debit andalan.

Tabel 4.19 Metode Log Pearson Th x logx logx-logxrat (logx-logxrat) (logx-logxrat)

1998 4077 3.610 0.292 0.0852 0.0249 1995 3856 3.586 0.268 0.0718 0.0192 1999 3082 3.488 0.170 0.0289 0.0049 1996 2905 3.463 0.145 0.0210 0.0030 2006 2416 3.383 0.065 0.0042 0.0003 2005 2364 3.373 0.055 0.0030 0.0002 2001 2051 3.311 -0.007 0.0001 0.0000 2000 1732 3.238 -0.080 0.0064 -0.0005 1997 1706 3.231 -0.087 0.0076 -0.0007 2004 1672 3.223 -0.095 0.0090 -0.0009 2002 1521 3.182 -0.136 0.0185 -0.0025 2003 536 2.729 -0.589 0.3470 -0.2044

jumlah 39.817 0.000 0.6027 -0.1565 rata2 3.318

Log x : )log()log( xSkx +

Y : )log(x = ( )

nx log = 3.318


IV- 33

S (Standart Deviasi) : )log(xS : 1

)log()log(2

nxx

: 116015.0 : 0.233

Cs : 3

3

)log()2()1())log()(log(xSnn

xxn

: 3233.0*10*11 1564.0*12 : 1.348

Tabel 4.20 Perhitungan Garis Log Pearson

Periode Peluang S logx log xrt Cs k Y=logx x 25 4 0.233 3.318 1.348 2,128 3.813 6501.296100 1 0.233 3.318 1.348 3.271 4.080 12022.641000 0.1 0.233 3.318 1.348 5.110 4.504 32210.69

Setelah sebaran dihitung maka perlu dilakukan uji sebaran dengan Metode

Smirnov Kolmogorov.

Tabel 4.21 Uji Sebaran Metode Smirnov Kolmogorov Th x logx m P=m/(n+1) P(x


IV- 34

Do kritis = 0,354 untuk n = 12 (lihat Tabel 2.8 Bab II)

Dilihat dari perbandingan di atas bahwa Dmaks < Do kritis, maka metode

sebaran yang diuji dapat diterima.

Plot data ke kertas Log Pearson

Gambar 4.6 Plot Data Curah Hujan Pada Kertas Log Pearson

Dari kertas Log dapat yang mendekati garis 20 % adalah data tahun 2002, maka

data yang digunakan untuk debit andalan adalah data tahun 2002.


IV- 35

2. Evapotranspirasi

Evapotranspirasi terbatas dihitung dari evapotranspirasi potensial Metode

Penman. Perhitungan evapotranspirasi dapat dilihat pada Tabel 4.25.

Tabel 4.22 Nilai Prosentase Lahan

m (%) Keterangan

0 Lahan dengan hutan lebat

0 Lahan dengan hutan sekunder pada akhir musim hujan dan

bertambah 10 % setiap bulan kering berikutnya

10 30 Lahan yang tererosi

30 - 50 Lahan pertanian yang diolah (misal : sawah dan ladang)

Diambil prosentase lahan 30 % karena lahan digunakan untuk pertanian.

3. Keseimbangan air (water balance)

Perkiraan kapasitas kelembaban tanah (Soil Moisture Capacity) diperlukan

pada saat dimulainya simulasi, dan besarnya tergantung dari kondisi porositas lapisan

atas daerah pengaliran. Biasanya diambil 50 s/d 250 mm, yaitu kapasitas kandungan air

dalam tanah per m. Jika porositas tanah lapisan atas tersebut makin besar, maka

kapasitas kelembaban tanah akan besar pula. Untuk SMC direncana Waduk Ciniru

diambil 150 mm. Dengan asumsi di DAS rencana Waduk Ciniru terdapat sedikit

kandungan pasir yang tidak begitu porus. Rumus tentang air hujan yang mencapai

permukaan tanah seperti pada Persamaan 2.52 s/d Persamaan 2.54 Bab II.

4. Limpasan (run off) dan tampungan air tanah (ground water storage)

Di DAS Waduk Ciniru berdasarkan pengamatan kondisi tanahnya tidak begitu

porus karena mengandung sedikit pasir dan daerahnya yang cukup terjal, maka untuk

harga koefisien infiltrasi (I) untuk DAS Waduk Ciniru ditaksir sebesar 0,15. Di DAS

Waduk Ciniru berdasarkan pengamatan untuk kondisi geologi lapisan bawah tidak

begitu porus dan dapat tembus air karena masih mengandung pasir, dimana pada musim

kemarau hanya ada sedikit air di sungai. Maka untuk permulaan simulasi penyimpanan


IV- 36

awal V(n-1) di DAS Waduk Ciniru diambil sebesar 400 mm (pada saat mulai

perhitungan).

5. Aliran sungai

Luas DAS Sungai Cipedak adalah 69.31 km2.

Aliran dasar / Base flow = Infiltrasi dV(n)

Aliran permukaan / D(ro) = WS Infiltrasi

Aliran sungai = aliran permukaan + aliran dasar

Run Off = D(ro) + aliran dasar

Debit = (aliran sungai x luas DAS) / detik dlm sebulan


IV- 37

Tabel 4.23 Perhitungan Debit Andalan Metode F J. Mock

Dasar Unit Jan Feb Maret April Mei Juni Juli Agust Sep

1 Curah Hujan R mm 207 259 11 46 19 6 163 120 86 6 2 0 0 41 0 0 0 0

2 Hari Hujan (n) 8 15 4 7 5 4 9 9 7 1 2 0 0 4 0 0 0 0

EvapoTranspirasi Terbatas

3 Evapotranspirasi (Eto) mm/hari 68.53 68.53 60.17 60.17 77.54 77.54 77.66 77.66 80.78 80.78 73.71 73.71 84.26 84.26 117.77 117.77 117.79 117.79

4 Lahan Terbuka (m) % 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20

5 dE/Eto = (m/20) * (18 - n) 0.1 0.03 0.14 0.11 0.13 0.14 0.09 0.09 0.11 0.17 0.16 0.18 0.18 0.14 0.18 0.18 0.18 0.18

6 dE (3) x (5) 6.853 2.0559 8.4238 6.6187 10.0802 10.8556 6.9894 6.9894 8.8858 13.7326 11.7936 13.2678 15.1668 11.7964 21.1986 21.1986 21.2022 21.2022

7 Et 1= Eto - dE (3) - (6) % 61.68 66.47 51.75 53.55 67.46 66.68 70.67 70.67 71.89 67.05 61.92 60.44 69.09 72.46 96.57 96.57 96.59 96.59

Water Balance

8 S = Rs - Et 1 (1) - (7) 145.32 192.53 -40.75 0.00 0.00 -60.68 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -60.44 -69.09 -31.46 -96.57 0.00 0.00 -96.59

9 Run Off Storm (10%* (1)) 20.7 25.9 1.1 4.6 1.9 0.6 16.3 12 8.6 0.6 0.2 0 0 4.1 0 0 0 0

10 Soil Storage (IS) (8) - (9) 124.62 166.63 -41.85 0.00 0.00 -61.28 0.00 -12.00 0.00 0.00 0.00 -60.44 -69.09 -35.56 -96.57 0.00 0.00 -96.59

11 Soil Moisnture = IS + SMC, SMC=150 mmHg 224.62 266.63 58.15 100.00 100.00 38.72 100.00 88.00 100.00 100.00 100.00 39.56 30.91 64.44 3.43 100.00 100.00 3.41

12 Water Surplus (8) - (10) 20.70 25.90 1.10 0.00 0.00 0.60 0.00 12.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.10 0.00 0.00 0.00 0.00

Run Off and Ground Water Storage

13 Infiltrasi ( I ), i = 0,15 (12) * i mmHg 3.11 3.885 0.17 0.00 0.00 0.09 0.00 1.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.62 0.00 0.00 0.00 0.00

14 0,5 * I *(1+k) , k = 0,8 0,5*(13)*1,6 2.79 3.4965 0.15 0.00 0.00 0.08 0.00 1.62 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.55 0.00 0.00 0.00 0.00

15 k * V (n-1) mmHg 560.00 450.236 362.99 290.51 232.41 185.92 148.80 119.04 96.53 77.22 61.78 49.42 0.00 0.00 0.44 0.35 0.28 0.23

16 Storage Vol Vn (14) + (15) 562.79 453.732 363.13 290.51 232.41 186.01 148.80 120.66 96.53 77.22 61.78 49.42 0.00 0.55 0.44 0.35 0.28 0.23

17 dVn = Vn - V (n-1) -137.21 -

109.062 -90.60 -72.63 -58.10 -46.40 -37.20 -28.14 -24.13 -19.31 -15.44 -12.36 0.00 0.55 -0.11 -0.09 -0.07 -0.06

18 Base Flow (13) - (17) 140.31 112.947 90.76 72.63 58.10 46.49 37.20 29.94 24.13 19.31 15.44 12.36 0.00 0.06 0.11 0.09 0.07 0.06

19 Direct Run Off (12) - (13) 17.60 22.02 0.94 0.00 0.00 0.51 0.00 10.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.49 0.00 0.00 0.00 0.00

20 Run Off (18) + (19) mm/2mg 157.91 134.96 91.70 72.63 58.10 47.00 37.20 40.14 24.13 19.31 15.44 12.36 0.00 3.55 0.11 0.09 0.07 0.06

21 Debit ( x103 ) (20) * CA m3/2mg 3751677 3206572 2178651 1725541 1380433 1116677 883862 953708 573370 458696 366956 293565 0 84261 2630 2104 1683 1347

22 Debit m3/dtk 3.102 2.183 1.801 1.427 1.141 0.760 0.731 0.690 0.474 0.312 0.303 0.212 0.000 0.057 0.002 0.001 0.001 0.001

23 Debit liter/dtk 3101.58 2183.12 1801.13 1426.54 1141.23 760.26 730.71 689.89 474.02 312.29 303.37 212.36 0.00 57.37 2.17 1.43 1.39 0.97


IV- 38

Koefisien yang digunakan

Koefisien infiltrasi (i) : 0.15 mm

Koefisien (k) : 0.8 mm

Soil Moinsture Capasity : 100 mm

Luas DAS : 69.31 km

V(n-1)Storage : 700 mm

4.8 Analisis Kebutuhan Air

4.8.1 Kebutuhan Air Bagi Tanaman

Yaitu banyaknya air yang dibutuhkan tanaman untuk membuat jaring

tanaman (batang dan daun) dan untuk diuapkan (evapotranspirasi), perkolasi,

curah hujan, pengolahan lahan, dan pertumbuhan tanaman. Rumus seperti

Persamaan 2.63 pada Bab II yaitu :

Ir = Et + P Re +S

1. Evapotranspirasi

Besarnya evapotranspirasi dihitung dengan menggunakan metoda

Penman yang dimodifikasi oleh Nedeco/Prosida seperti diuraikan dalam PSA

010. Evapotranspirasi dihitung dengan menggunakan rumus-rumus teoritis

empiris dengan memperhatikaan faktor-faktor meteorologi yang terkait seperti

suhu udara, kelembaban, kecepatan angin dan penyinaran matahari.

Selanjutnya untuk mendapatkan harga evapotaranspirasi harus

dikalikan dengan koefisien tanaman tertentu. Sehingga evapotranspirasi sama

dengan evapotranspirasi potensial hasil perhitungan Penman x crop factor. Dari

harga evapotranspirasi yang diperoleh, kemudian digunakan untuk menghitung

kebutuhan air bagi pertumbuhan dengan menyertakan data curah hujan efektif.

Data-data klimatologi untuk perhitungan evapotranspirasi Waduk

Ciniru disajikan pada Tabel 4.24. Semua tabel untuk perhitungan Evapotranspirasi

dapat dilihat di lampiran.


IV- 39

Tabel 4.24 Data Klimatologi

Unit 2002

Jan Feb Mar Apr May Jun Jul Aug Sep Oct Nov Dec

Wind direction N N N N E E E E E E E E E E S S Sep S E E E E E E

Wind speed knots 04 08 04 08 04 08 03 08 03 07 03 10 03 08 05 15 04 15 04 10 04 08 04 06

Air Pressure mbar 1,010.7 1,011.8 1,010.4 1,010.1 1,010.8 1,011.0 1,012.4 1,012.7 1,013.3 1,011.7 1,010.5 1,010.0

Temp.

07:00:00

oC

24.2 24.0 24.2 24.6 24.1 23.6 23.3 22.8 24.1 25.4 25.9 25.4

13:00:00 30.4 28.5 32.1 32.0 32.4 32.2 32.3 33.0 34.1 36.4 34.4 32.0

18:00:00 26.5 27.2 28.0 29.3 30.0 29.9 29.4 29.8 31.1 32.2 30.2 28.6

Average 26.3 25.9 27.1 27.6 27.7 27.3 27.1 27.1 28.4 29.9 29.1 27.9

Maximum 32.1 31.7 32.4 32.5 34.1 32.3 33.1 33.6 35.4 37.1 35.2 33.1

Minimum 23.6 23.5 24.1 23.8 23.5 22.8 21.3 22.1 22.9 23.0 24.9 24.8

Relative humidity

07:00:00 %

95 96 94 94 92 87 88 84 74 74 84 92

13:00:00 72 77 65 65 61 56 54 45 41 34 50 70

18:00:00 86 84 85 77 74 68 71 57 53 50 68 80 Average 87 88 85 83 80 75 75 68 61 58 72 84

Evapori meter

07:00:00

mm/day

1.9 1.8 9.3 1.7 2.8 3.1 5.5 6.8 4.7 3.2 2.4 1.1

13:00:00 0.9 0.6 3.9 0.6 0.8 1.1 1.8 3.0 2.3 1.6 1.1 0.8

18:00:00 0.6 0.9 3.9 0.7 1.6 1.5 2.1 2.5 1.9 1.4 1.0 0.7

Radiation % 39 38 44 67 76 67 82 85 75 39 48 54

Dengan menggunakan rumus evapotranspirasi Penman Persamaan 2.64

Bab II, perhitungan evapotranpirasi Metode Penman dapat dilihat pada Tabel 4.25

2. Perkolasi

Perkolasi adalah meresapnya air ke dalam tanah dengan arah vertikal ke

bawah, dari lapisan tidak jenuh. Besarnya perkolasi dipengaruhi oleh sifat-sifat

tanah, kedalaman air tanah dan sistem perakarannya. Koefisien perkolasi adalah

sebagai berikut (Gunadarma, 1997) :

a. Berdasarkan kemiringan :

- lahan datar = 1 mm/hari

- lahan miring > 5% = 2 5 mm/hari

b. Berdasarkan tekstur :

- berat (lempung) = 1 2 mm/hari

- sedang (lempung kepasiran) = 2 -3 mm/hari

- ringan = 3 6 mm/hari

Dari pedoman di atas dan berdasarkan pengamatan yang ada, areal lokasi

proyek berupa tanah lempung berpasir , dengan demikian perkolasi dipakai 2

mm/hari.


IV- 40

3. Koefisien tanaman (Kc)

Besarnya koefisien tanaman (Kc) tergantung dari jenis tanaman dan fase

pertumbuhan. Pada perhitungan ini digunakan koefisien tanaman untuk padi

dengan varietas biasa mengikuti ketentuan Nedeco/Prosida. Harga Koefisien

Tanaman Untuk Padi dan Palawija menurut Nedeco/Prosida dapat dilihat pada

Tabel 2.12 pada Bab II.

4. Kebutuhan air intuk pengolahan lahan

a. Pengolahan lahan untuk padi Menurut PSA-010, waktu yang diperlukan untuk pekerjaan penyiapan

lahan adalah selama satu bulan (30 hari). Kebutuhan air untuk pengolahan tanah

bagi tanaman padi diambil 200 mm, setelah tanam selesai lapisan air di sawah

ditambah 50 mm. Jadi kebutuhan air yang diperlukan untuk penyiapan lahan dan

untuk lapisan air awal setelah tanam selesai seluruhnya menjadi 250 mm.

Sedangkan untuk lahan yang tidak ditanami (sawah bero) dalam jangka waktu 2,5

bulan diambil 300 m (Gunadarma, 1997).

Untuk memudahkan perhitungan angka pengolahan tanah digunakan

Tabel koefisien Van De Goor dan Zijlstra yang ditunjukkan seperti Tabel 2.15

Bab II, Koefisien Kebutuhan Air Selama Penyiapan Lahan.

b. Pengolahan lahan untuk palawija Kebutuhan air untuk penyiapan lahan bagi palawija sebesar 50 mm

selama 15 hari yaitu 3,33 mm/hari, yang digunakan untuk menggarap lahan yang

ditanami dan untuk menciptakan kondisi lembab yang memadai untuk persemian

yang baru tumbuh (Gunadarma,1997).

5. Kebutuhan air untuk pertumbuhan

Kebutuhan air untuk pertumbuhan padi dipengaruhi oleh besarnya

evapotranspirasi tanaman (Etc), perkolasi tanah (p), penggantian air genangan (W)

dan hujan efektif (Re). Sedangkan kebutuhan air untuk pemberian pupuk pada

tanaman apabila terjadi pengurangan air (sampai tingkat tertentu) pada petak

sawah sebelum pemberian pupuk (Gumadarma,1997).


IV- 41

Tabel 4.25 Perhitungan Evapotranspirasi Dengan Metode Penman

Dasar Unit Jan Peb Maret April Mei Juni Juli Agust Sep Okt Nop Des

1 Suhu Udara C 26.30 25.90 27.10 27.60 27.70 27.30 27.10 27.10 28.40 29.90 29.10 27.90

2 Kelembaban Relatif % 87.00

88.00

85.00

83.00

80.00

75.00

75.00

68.00

61.00

58.00

72.00

84.00

3 Kecepatan Angin U2 m/dt 7.41

7.41

7.41

5.56

5.56

5.56

5.56

9.26

7.41

7.41

7.41

7.41

4 Penyinaran Matahari (12 jam); Q1 % 39.00

38.00

44.00

67.00

76.00

67.00

82.00

85.00

75.00

39.00

48.00

54.00

5 Lintang Derajat LS 7.00

7.00

7.00

7.00

7.00

7.00

7.00

7.00

7.00

7.00

7.00

7.00

Perhitungan

6 Tabel 2 dan (1) f(Tai) x 10-2

9.12

9.07

9.21

9.27

9.29

9.24

9.21

9.21

9.37

9.56

9.46

9.31

7 Tabel 2 dan (1) L-1 x 102

2.60

2.55

2.71

2.79

2.80

2.74

2.71

2.71

2.90

3.13

3.01

2.83

8 Tabel 2 dan (1) Pzwa.Jsa mmHg

25.74

25.08

26.90

27.69

27.85

27.21

26.90

26.90

29.00

31.61

30.20

28.16

9 Tabel 2 dan (1)

2.01

1.98

2.07

2.10

2.11

2.08

2.07

2.07

2.18

2.31

2.24

2.13

10 = (2) x (8) :100 Pzwa mmHg

22.39

22.07

22.87

22.98

22.28

20.41

20.18

18.29

17.69

18.33

21.74

23.65

11 Tabel 3 dan (10) f(Tdp)

0.124

0.127

0.119

0.117

0.125

0.144

0.147

0.165

0.171

0.164

0.130

0.110

12 = (8) - (10) Pzwa. Jsa - Pzwa mmHg

3.35

3.01

4.04

4.71

5.57

6.80

6.73

8.61

11.31

13.28

8.46

4.51

13 Tabel 4 dan (3) x f(U2)

0.771

0.771

0.771

0.596

0.596

0.596

0.596

0.938

0.771

0.771

0.771

0.771

14 = (12) x (13)

2.58

2.32

3.11

2.81

3.32

4.05

4.01

8.07

8.72

10.24

6.52

3.47

15 Tabel 5 dan (5) caHsh x 10-2

9.12

9.16

8.90

8.32

7.64

7.25

7.37

7.95

8.59

8.99

9.08

9.06

16 Tabel 6 dan (4) dan (5) ash x f

0.32

0.32

0.36

0.44

0.48

0.44

0.52

0.52

0.48

0.32

0.36

0.40

17 (15) x (16}

2.93

2.93

3.20

3.64

3.64

3.18

3.80

4.13

4.12

2.88

3.27

3.27

18 (6) x (1 - (4))

5.56

5.62

5.16

3.06

2.23

3.05

1.66

1.38

2.34

5.83

4.92

4.28

19 1 - {(18)/10}

0.44

0.44

0.48

0.69

0.78

0.70

0.83

0.86

0.77

0.42

0.51

0.57

20 (6) x (11) x (19)

0.50

0.50

0.53

0.75

0.90

0.92

1.13

1.31

1.23

0.65

0.62

0.59


IV- 42

21 (17) - (20)

2.43

2.43

2.67

2.89

2.74

2.25

2.67

2.82

2.90

2.22

2.64

2.68

22 (7) x (21)

6.31

6.19

7.24

8.07

7.68

6.17

7.25

7.65

8.40

6.96

7.96

7.59

23 (14) + (22)

8.89

8.51

10.36

10.87

11.00

10.22

11.25

15.73

17.12

17.19

14.48

11.07

24 (23) / (9) = Eto mm/hr

4.42

4.30

5.00

5.18

5.21

4.91

5.44

7.60

7.85

7.44

6.46

5.20

Jumlah Hari 31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31

Evapotranspirasi ( Eto ) mm/bln

137.06

120.34

155.08

155.32

161.57

147.42

168.53

235.54

235.58

230.75

193.90

161.08

Evapotranspirasi ( Eto ) mm/2minggu 68.53

60.17

77.54

77.66

80.78

73.71

84.26

117.77

117.79

115.38

96.95

80.54

Tabel 4.26 Kebutuhan Air Untuk Tanaman Padi

KebutuhanTanaman Padi Unit Jan Peb Mar April Mei Juni Juli Agust Sep Okt Nop Des

Evapotranspirasi (Eto) mm/hr 4.42 4.29 5 5.17 5.21 4.91 5.43 7.59 7.85 7.44 6.46 5.19

Evaporasi Terbuka (Eo) 1,1 * Eto mm/hr 4.86 4.72 5.50 5.69 5.73 5.40 5.97 8.35 8.64 8.18 7.11 5.71

Perkolasi P mm/hr 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2

Eo + P (1) + (2) mm/hr 6.86 6.72 7.50 7.69 7.73 7.40 7.97 10.35 10.64 10.18 9.11 7.71

Hujan Efektif 20% kering (mm/hr) mm/hr 1.86 2.04 1.70 1.48 1.04 0.26 0.14 0.00 0.00 0.53 1.56 2.43

1 0.18 mm/hr 0.33 0.33 0.31 0.27 0.19 0.05 0.03 0.00 0.00 0.10 0.28 0.44

C Hujan Efektif 2 0.53 mm/hr 0.99 1.08 0.90 0.78 0.55 0.14 0.07 0.00 0.00 0.28 0.83 1.29

Tanaman Padi 3 0.55 HUJAN mm/hr 1.02 1.12 0.94 0.81 0.57 0.14 0.08 0.00 0.00 0.29 0.86 1.34

Golongan 2 4 0.4 EFEKTIF mm/hr 0.74 0.82 0.68 0.59 0.42 0.10 0.06 0.00 0.00 0.21 0.62 0.97

5 0.4 Re=Hjn*FH mm/hr 0.74 0.82 0.68 0.59 0.42 0.10 0.06 0.00 0.00 0.21 0.62 0.97


IV- 43

6 0.4 mm/hr 0.74 0.82 0.68 0.59 0.42 0.10 0.06 0.00 0.00 0.21 0.62 0.97

7 0.4 mm/hr 0.74 0.82 0.68 0.59 0.42 0.10 0.06 0.00 0.00 0.21 0.62 0.97

8 0.2 mm/hr 0.37 0.41 0.34 0.30 0.21 0.05 0.03 0.00 0.00 0.11 0.31 0.49

9

- mm/hr - - - - - - - - - - - -

1 1.2 mm/hr 5.30 5.15 6.00 6.20 6.25 5.89 6.52 9.11 9.42 8.93 7.75 6.23 KOEFISIEN 2 1.2 Evapotranspirasi mm/hr 5.30 5.15 6.00 6.20 6.25 5.89 6.52 9.11 9.42 8.93 7.75 6.23 TANAMAN 3 1.32 Etc = Eto * Kt mm/hr 5.83 5.66 6.60 6.82 6.88 6.48 7.17 10.02 10.36 9.82 8.53 6.85

(Kt) 4 1.4 mm/hr 6.19 6.01 7.00 7.24 7.29 6.87 7.60 10.63 10.99 10.42 9.04 7.27 5 1.35 mm/hr 5.97 5.79 6.75 6.98 7.03 6.63 7.33 10.25 10.60 10.04 8.72 7.01 6 1.24 mm/hr 5.48 5.32 6.20 6.41 6.46 6.09 6.73 9.41 9.73 9.23 8.01 6.44 7 1.12 mm/hr 4.95 4.80 5.60 5.79 5.84 5.50 6.08 8.50 8.79 8.33 7.24 5.81

8

- mm/hr - - - - - - - - - - - -

PENGOLAHAN TANAH Kebutuhan Air 250 mm selama 30 hari

2 minggu ke 1 Lp mm/hr 12.23 12.14 12.64 12.76 12.79 12.57 12.95 14.55 14.75 14.44 13.70 12.77

Lp - Re1 mm/hr 11.90 11.80 12.33 12.49 12.60 12.53 12.92 14.55 14.75 14.34 13.42 12.34

(Lp Re1)*0.116 lt/det/ha 1.38 1.37 1.43 1.45 1.46 1.45 1.50 1.69 1.71 1.66 1.56 1.43

(Lp Re1)*1.25 lt/det/ha 1.72 1.71 1.79 1.81 1.83 1.82 1.87 2.11 2.14 2.08 1.95 1.79

(Lp Re1)*1.15 lt/det/ha 1.98 1.97 2.06 2.08 2.10 2.09 2.15 2.43 2.46 2.39 2.24 2.06

(Lp Re1)*1.10 lt/det/ha 2.18 2.17 2.26 2.29 2.31 2.30 2.37 2.67 2.71 2.63 2.46 2.26

2 minggu ke 2 Lp mm/hr 12.23 12.14 12.64 12.76 12.79 12.57 12.95 14.55 14.75 14.44 13.70 12.77

Lp - Re2 mm/hr 11.24 11.06 11.74 11.98 12.24 12.43 12.88 14.55 14.75 14.16 12.87 11.48

(Lp Re2)*0,116 lt/det/ha 1.30 1.28 1.36 1.39 1.42 1.44 1.49 1.69 1.71 1.64 1.49 1.33

(Lp Re2)*1,25 lt/det/ha 1.63 1.60 1.70 1.74 1.77 1.80 1.87 2.11 2.14 2.05 1.87 1.66

(Lp Re2)*1,15 lt/det/ha 1.87 1.84 1.96 2.00 2.04 2.07 2.15 2.43 2.46 2.36 2.15 1.91

(Lp Re2)*1,10 lt/det/ha 2.06 2.03 2.15 2.20 2.24 2.28 2.36 2.67 2.71 2.60 2.36 2.11

PERTUMBUHAN Unit Jan Feb Maret April Mei Juni Juli Agust Sept Oktob Nop Des Kebutuhan Penggantian Air Genangan (W) = 3.33 (mm/hr)

2 minggu ke 1 Etc1 - Re3+P+W mm/hr 9.61 9.36 10.40 10.72 11.01 11.08 11.77 14.44 14.75 13.97 12.22 10.22

(Etc1 - Re3+P+W)*0,116 lt/det/ha 1.11 1.09 1.21 1.24 1.28 1.29 1.37 1.67 1.71 1.62 1.42 1.19

(Etc1 - lt/det/ha 1.39 1.36 1.51 1.55 1.60 1.61 1.71 2.09 2.14 2.03 1.77 1.48


IV- 44

Re3+P+W)*1,25

(Etc1 - Re3+P+W)*1,15 lt/det/ha 1.60 1.56 1.73 1.79 1.84 1.85 1.96 2.41 2.46 2.33 2.04 1.70

(Etc1 - Re3+P+W)*1,10 lt/det/ha 1.76 1.72 1.91 1.97 2.02 2.03 2.16 2.65 2.71 2.56 2.24 1.87


(Etc2 - Re4+P+W)*0,116 lt/det/ha 1.15 1.12 1.24 1.27 1.30 1.29 1.37 1.67 1.71 1.63 1.45 1.23

(Etc2 - Re4+P+W)*1,25 lt/det/ha 1.43 1.40 1.54 1.59 1.62 1.61 1.71 2.09 2.14 2.04 1.81 1.53

(Etc2 - Re4+P+W)*1,15 lt/det/ha 1.65 1.61 1.78 1.82 1.86 1.85 1.97 2.41 2.46 2.34 2.08 1.77

(Etc2 - Re4+P+W)*1,10 lt/det/ha 1.81 1.77 1.95 2.01 2.05 2.04 2.16 2.65 2.71 2.58 2.29 1.94


(Etc3 - Re5+P)*0,116 lt/det/ha 0.13 0.13 0.14 0.15 0.15 0.15 0.16 0.19 0.20 0.19 0.17 0.14

(Etc3 - Re5+P)*1,25 lt/det/ha 0.17 0.16 0.18 0.18 0.19 0.19 0.20 0.24 0.25 0.24 0.21 0.18

(Etc3 - Re5+P)*1,15 lt/det/ha 0.19 0.19 0.21 0.21 0.22 0.22 0.23 0.28 0.29 0.27 0.24 0.20

(Etc3 - Re5+P)*1,10 lt/det/ha 0.21 0.21 0.23 0.23 0.24 0.24 0.25 0.31 0.31 0.30 0.27 0.23


(Etc4 - Re6+P+W)*0,116 lt/det/ha 1.25 1.22 1.35 1.39 1.42 1.40 1.49 1.85 1.89 1.80 1.60 1.35

(Etc4 - Re6+P+W)*1,25 lt/det/ha 1.56 1.53 1.69 1.74 1.77 1.75 1.87 2.31 2.37 2.25 1.99 1.69

(Etc4 - Re6+P+W)*1,15 lt/det/ha 1.80 1.75 1.94 2.00 2.04 2.02 2.15 2.66 2.72 2.59 2.29 1.94

(Etc4 - Re6+P+W)*1,10 lt/det/ha 1.98 1.93 2.14 2.20 2.24 2.22 2.36 2.93 2.99 2.85 2.52 2.13


(Etc5 - Re7+P)*0,116 lt/det/ha 1.22 1.20 1.32 1.36 1.39 1.38 1.46 1.81 1.85 1.76 1.56 1.32

(Etc5 - Re7+P)*1,25 lt/det/ha 1.53 1.49 1.65 1.70 1.73 1.72 1.83 2.26 2.31 2.20 1.95 1.65

(Etc5 - Re7+P)*1,15 lt/det/ha 1.76 1.72 1.90 1.95 1.99 1.98 2.10 2.60 2.66 2.53 2.24 1.90

(Etc5 - Re7+P)*1,10 lt/det/ha 1.94 1.89 2.09 2.15 2.19 2.17 2.31 2.86 2.92 2.78 2.46 2.08

2 minggu ke 6 Etc6 - Re8+P mm/hr 7.11 6.91 7.86 8.11 8.25 8.04 8.71 11.41 11.73 11.12 9.70 7.95

(Etc6 - Re8+P)*0,116 lt/det/ha 0.82 0.80 0.91 0.94 0.96 0.93 1.01 1.32 1.36 1.29 1.13 0.92

(Etc6 - Re8+P)*1,25 lt/det/ha 1.03 1.00 1.14 1.18 1.20 1.17 1.26 1.65 1.70 1.61 1.41 1.15

(Etc6 - Re8+P)*1,15 lt/det/ha 1.19 1.15 1.31 1.35 1.38 1.34 1.45 1.90 1.96 1.85 1.62 1.33

(Etc6 - Re8+P)*1,10 lt/det/ha 1.30 1.27 1.44 1.49 1.51 1.47 1.60 2.09 2.15 2.04 1.78 1.46


IV- 45

Sumber : Hasil Perhitungan

Keterangan: Angka 0,116 = Angka konversi dari mm/hr menjadi lt/det/ha Angka 1,250 = Efisiensi irigasi (kehilangan air di saluran tersier petak sawah 20%) Angka 1,150 = Efisiensi irigasi (kehilangan air di saluran sekunder petak sawah 13%) Angka 1,100 = Efisiensi irigasi (kehilangan air di saluran primer 10%) (Sumber : PSA 0-10)

Tabel 4.27 Kebutuhan Air Tanaman Palawija

Dasar Unit Jan Feb Maret April Mei Juni Juli Agust Sep Okt Nop Des

Evaporasi Aktual Eto mm/hari 4.42 4.3 5 5.18 5.21 4.91 5.44 7.6 7.85 7.44 6.46 5.2

Eto Bulanan (1)x(31/30) mm/bulan 137.02 120.40 155.00 155.40 161.51 147.30 168.64 235.60 235.50 230.64 193.80 161.20

Hujan 20 % kering R1/5 mm/hr 1.86 2.04 1.70 1.48 1.04 0.26 0.14 0.00 0.00 0.53 1.56 2.43 Hujan Efektif bulanan (3)x(31/30) mm/bulan 57.66 57.12 52.7 44.4 32.24 7.8 4.34 0 0 16.43 46.8 75.33

Faktor Tampungan S 1.07 1.07 1.07 1.07 1.07 1.07 1.07 1.07 1.07 1.07 1.07 1.07 Hujan Ef Bln Terkoreksi (4)x(5) 61.70 61.12 56.39 47.51 34.50 8.35 4.64 0.00 0.00 17.58 50.08 80.60

Perkolasi P mm/hari 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2

M = Eo +p (1) + (7) mm/hari 6.42 6.3 7 7.18 7.21 6.91 7.44 9.6 9.85 9.44 8.46 7.2

Re terkoreksi (6)/(31/30) mm/hari 1.99 2.18 1.82 1.58 1.11 0.28 0.15 0.00 0.00 0.57 1.67 2.60

Kc 1/2 bulan

ke

0.5 1,00 mm/hari 2.21 2.15 2.50 2.59 2.61 2.46 2.72 3.80 3.93 3.72 3.23 2.60 KOEFISIEN TANAMAN 0.59 2,00 mm/hari 2.61 2.54 2.95 3.06 3.07 2.90 3.21 4.48 4.63 4.39 3.81 3.07 Palawija (Kc) 0.96 Etc= 3,00 mm/hari 4.24 4.13 4.80 4.97 5.00 4.71 5.22 7.30 7.54 7.14 6.20 4.99

1.05 Kc x Eto 4,00 mm/hari 4.64 4.52 5.25 5.44 5.47 5.16 5.71 7.98 8.24 7.81 6.78 5.46

1.02 5,00 mm/hari 4.51 4.39 5.10 5.28 5.31 5.01 5.55 7.75 8.01 7.59 6.59 5.30 0.95 6,00 mm/hari 4.20 4.09 4.75 4.92 4.95 4.66 5.17 7.22 7.46 7.07 6.14 4.94

PENGOLAHAN TANAH

Kebutuhan Air 50 mm selama 15 hari


IV- 46

Lp mm/hr 9.75 9.63 10.33 10.51 10.54 10.24 10.77 12.93 13.18 12.77 11.79 10.53

Lp Re mm/hr 7.76 7.45 8.51 8.93 9.43 9.96 10.62 12.93 13.18 12.20 10.12 7.93

(Lp - Re)*0.116 lt/det/ha 0.90 0.86 0.99 1.04 1.09 1.16 1.23 1.50 1.53 1.42 1.17 0.92

(Lp - Re)*1.25 lt/det/ha 1.13 1.08 1.23 1.29 1.37 1.44 1.54 1.87 1.91 1.77 1.47 1.15

(Lp - Re)*1.15 lt/det/ha 1.41 1.35 1.54 1.62 1.71 1.81 1.92 2.34 2.39 2.21 1.83 1.44

(Lp - Re)*1.10 lt/det/ha 1.55 1.48 1.70 1.78 1.88 1.99 2.12 2.58 2.63 2.43 2.02 1.58

PERTUMBUHAN Unit Jan Feb Maret April Mei Juni Juli Agust Septe Oktob Nop Des 2 minggu ke 1 Etc1 Re mm/hr 0.22 -0.03 0.68 1.01 1.49 2.18 2.57 3.80 3.93 3.15 1.56 0.00

(Etc1 - Re)*0,116 lt/det/ha 0.03 0.00 0.08 0.12 0.17 0.25 0.30 0.44 0.46 0.37 0.18 0.00

(Etc1 - Re)*1,25 lt/det/ha 0.03 0.00 0.10 0.15 0.22 0.32 0.37 0.55 0.57 0.46 0.23 0.00

(Etc1 - Re)*1,15 lt/det/ha 0.04 -0.01 0.11 0.17 0.25 0.36 0.43 0.63 0.65 0.53 0.26 0.00

(Etc1 - Re)*1,10 lt/det/ha 0.04 -0.01 0.12 0.18 0.27 0.40 0.47 0.70 0.72 0.58 0.29 0.00

2 minggu ke 2 Etc2 Re mm/hr 0.62 0.35 1.13 1.47 1.96 2.62 3.06 4.48 4.63 3.82 2.14 0.47

(Etc2 - Re)*0,116 lt/det/ha 0.07 0.04 0.13 0.17 0.23 0.30 0.35 0.52 0.54 0.44 0.25 0.05

(Etc2 - Re)*1,25 lt/det/ha 0.09 0.05 0.16 0.21 0.28 0.38 0.44 0.65 0.67 0.55 0.31 0.07

(Etc2 - Re)*1,15 lt/det/ha 0.10 0.06 0.19 0.25 0.33 0.44 0.51 0.75 0.77 0.64 0.36 0.08

(Etc2- Re)*1,10 lt/det/ha 0.11 0.06 0.21 0.27 0.36 0.48 0.56 0.82 0.85 0.70 0.39 0.09


(Etc3 - Re)*0,116 lt/det/ha 0.26 0.23 0.35 0.39 0.45 0.51 0.59 0.85 0.87 0.76 0.53 0.28

(Etc3 - Re)*1,25 lt/det/ha 0.33 0.28 0.43 0.49 0.56 0.64 0.74 1.06 1.09 0.95 0.66 0.35

(Etc3 - Re)*1,15 lt/det/ha 0.38 0.32 0.50 0.57 0.65 0.74 0.85 1.22 1.26 1.10 0.76 0.40

(Etc3 - Re)*1,10 lt/det/ha 0.41 0.36 0.55 0.62 0.71 0.81 0.93 1.34 1.38 1.21 0.83 0.44


(Etc4 - Re)*0,116 lt/det/ha 0.31 0.27 0.40 0.45 0.51 0.57 0.65 0.93 0.96 0.84 0.59 0.33


IV- 47

(Etc4 - Re)*1,25 lt/det/ha 0.38 0.34 0.50 0.56 0.63 0.71 0.81 1.16 1.20 1.05 0.74 0.41

(Etc4 - Re)*1,15 lt/det/ha 0.44 0.39 0.57 0.64 0.73 0.81 0.93 1.33 1.37 1.21 0.85 0.48

(Etc4 - Re)*1,10 lt/det/ha 0.49 0.43 0.63 0.71 0.80 0.89 1.02 1.46 1.51 1.33 0.94 0.52


(Etc5 - Re)*0,116 lt/det/ha 0.29 0.26 0.38 0.43 0.49 0.55 0.63 0.90 0.93 0.81 0.57 0.31

(Etc5 - Re)*1,25 lt/det/ha 0.37 0.32 0.48 0.54 0.61 0.69 0.78 1.12 1.16 1.02 0.71 0.39

(Etc6 - Re)*1,15 lt/det/ha 0.42 0.37 0.55 0.62 0.70 0.79 0.90 1.29 1.34 1.17 0.82 0.45

(Etc6 - Re)*1,10 lt/det/ha 0.46 0.40 0.60 0.68 0.77 0.87 0.99 1.42 1.47 1.29 0.90 0.50


(Etc6 - Re)*0,116 lt/det/ha 0.26 0.22 0.34 0.39 0.45 0.51 0.58 0.84 0.87 0.75 0.52 0.27

(Etc6 - Re)*1,25 lt/det/ha 0.32 0.28 0.42 0.48 0.56 0.64 0.73 1.05 1.08 0.94 0.65 0.34

(Etc6 - Re)*1,15 lt/det/ha 0.37 0.32 0.49 0.56 0.64 0.73 0.84 1.20 1.24 1.08 0.75 0.39

(Etc6 - Re)*1,10 lt/det/ha 0.41 0.35 0.54 0.61 0.70 0.80 0.92 1.32 1.37 1.19 0.82 0.43

Keterangan Angka 0,116 = Angka konversi dari mm/hr menjadi lt/det/ha Angka 1,250 = Efisiensi irigasi (kehilangan air di saluran tersier petak sawah 20%) Angka 1,150 = Efisiensi irigasi (kehilangan air di saluran sekunder petak sawah 13%) Angka 1,100 = Efisiensi irigasi (kehilangan air di saluran primer 10%) (Sumber : PSA 0-10)


IV- 48

4.8.2 Kebutuhan Air Untuk Irigasi

Yaitu kebutuhan air yang digunakan untuk menentukan pola tanaman untuk

menentukan tingkat efisiensi saluran irigasi sehingga didapat kebutuhan air untuk

masing-masing jaringan (Dirjen Pengairan, 1986). Perhitungan kebutuhan air irigasi

ini dimaksudkan untuk menentukan besarnya debit yang akan dipakai untuk mengairi

daerah irigasi. Kebutuhan air irigasi ditunjukkan pada Tabel 4.43

1. Pola tanaman dan perencanaan tata tanam Pola tanam adalah suatu pola penanaman jenis tanaman selama satu tahun

yang merupakan kombinasi urutan penanaman. Rencana pola dan tata tanam

dimaksudkan untuk meningkatkan efisiensi penggunaan air, serta menambah

intensitas luas tanam. Suatu daerah irigasi pada umumnya mempunyai pola tanam

tertentu, tetapi bila tidak ada pola yang bisa pada daerah tersebut direkomendasikan

pola tanaman padi-padi-palawija. Setelah diperoleh kebutuhan air untuk pengolahan

lahan dan pertumbuhan, kemudian dicari besarnya kebutuhan air untuk irigasi

berdasarkan pola tanam dan rencana tata tanam dari daerah yang bersangkutan

(Dirjen Pengairan, 1986).

2. Efisiensi irigasi Besarnya efisiensi irigasi tergantung dari besarnya kehilangan air yang

terjadi pada saluran pembawa, mulai dari bendung sampai petak sawah. Kehilangan

air tersebut disebabkan karena penguapan, perkolasi, kebocoran dan sadap liar.

Besarnya angka efisiensi tergantung pada penelitian lapangan pada daerah irigasi

(KP-03,1986). Pada perencanaan jaringan irigasi, tingkat efisiensi ditentukan menurut

PSA yaitu 0-10 Dirjen Pengairan Tahun 1985 yaitu sebagai berikut :

Kehilangan air pada saluran primer adalah 5 10 %, diambil 10% Faktor koefisien 1,10

Kehilangan air pada saluran sekunder adalah 10 15 %, diambil 13 % Faktor koefisien 1,15

Kehilangan air pada saluran tersier adalah 20 25 %, diambil 20 % Faktor koefisien 1,25


IV- 49

Tabel 4.28 Pola Tanam Secara Teoritis

URAIAN BULA OKT NOP DES JAN FEB MRT I II I II I II I II I II I II

Padi Golongan I

A = 100 ha Keb Air 1.664 1.642 1.418 1.445 0.142 1.348 1.224 0.825 1.369 1.283 1.206 1.235 Saluran terseir 2.080 2.053 1.772 1.806 0.178 1.685 1.530 1.031 1.712 1.604 1.507 1.544 Saluran sekunder 2.392 2.361 2.038 2.077 0.205 1.938 1.760 1.185 1.968 1.844 1.733 1.776 Saluran primer

2.631 2.597 2.242 2.285 0.225 2.132 1.936 1.304 2.165 2.028 1.907 1.953 Padi Golongan II

A = 100 ha Keb Air 0.000 1.664 1.493 1.418 1.228 0.142 1.250 1.224 0.802 1.369 1.362 1.206 Saluran terseir 0.000 2.080 1.867 1.772 1.535 0.178 1.562 1.530 1.002 1.712 1.702 1.507 Saluran sekunder 0.000 2.392 2.147 2.038 1.765 0.205 1.797 1.760 1.153 1.968 1.957 1.733 Saluran primer 0.000 2.631 2.361 2.242 1.942 0.225 1.976 1.936 1.268 2.165 2.153 1.907 Q Keb Total/ha 2.631 5.228 4.603 4.527 2.167 2.357 3.912 3.240

Materi Hidro CD Soemarto RANGKUM

Documents